主厂房满堂脚手架专项施工方案.doc

1、兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案1一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、 建筑施工手册第四版4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于兰考县城以西 1 公里。310 国道北侧。总建筑面积约 8000m2平米，总用地面积 4000m2，其中一层层高为 7m,局部层层高 8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用 48mm、壁厚 2.8mm 钢管,加密立杆的间距,模板为 18mm 的多层板,使其达到承载力要求,锅炉房顶板砼板厚 200mm

2、厚。（一） 、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用48mm、壁厚 2.8mm 钢管，立杆采用 6m, 4m 2.5m,横杆长度采用 1.5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二） 、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为 0.9

3、1.2m，步距 1.5.8m,框梁下立杆纵距为 0.450.5m。纵横方向每隔 5m 布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。施工流程:树立杆摆放扫地杆,并与立杆连接纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)搭接第二步纵横向水平横杆搭设剪刀撑（三） 、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案22、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。 3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修

4、。（四） 、脚手架的安全防范措施：。1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板)（一）顶板高支撑计算书1.各项参数（1）.脚手架参数横向间距或排距(m):0.9

5、0；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；（2）.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；（3）.木方参数木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计

6、值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案3图 2 楼板支撑架荷载计算单元兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案42.模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3；I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4；方木楞计算简图（1）.荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=

7、25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.300 = 0.810 kN；（2）.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m；集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.9260

8、.9002/8 = 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案50.450 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.9260.900/2 = 1.434 kN ；截面应力 = M / w = 0.450106/54.000103 = 8.336 N/mm2；方木的计算强度为 8.336 小 13.0 N/mm2,满足要求!（3）.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.9001.926/2+1.134/2 = 1.434 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3

9、 1433.700/(2 40.000 90.000) = 0.597 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为 0.597 小于 1.300 ，满足要求!（4）.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；集中荷载 p = 0.810 kN；最大变形 V= 51.605900.0004 /(3849500.0002430000.00) +810.000900.0003 /( 489500.0002430000.00) = 1.127

10、mm；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案6方木的最大挠度 1.127 小于 900.000/250,满足要求!3.木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P = 1.9260.900 + 1.134 = 2.867 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案7支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.688 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.593 mm ；最大支座力 Qmax = 9.367 kN ；截面应力 =

11、0.688106/5080.000=135.502 N/mm2 ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 900.000/150 与 10 mm,满足要求!4.扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷

12、载包括静荷载、活荷载和风荷载。兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案8（1）.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1298.000 = 1.033 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.9000.900 = 4.050 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经

13、计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.842 kN；6.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 :其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.842 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案9i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(

14、cm3)：W=5.08 cm3；- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；Lo- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范 ，由公式(1)或(2)计算lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1- 计算长度附加系数，取值为 1.155；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；u = 1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 29

15、45.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=9841.560/ （0.207489.000） = 97.227 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97.227 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m；Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.530 ；钢管立杆受压强度计算值

16、 ；=9841.560/ （0.530489.000） = 37.973 N/mm2；兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案10立杆稳定性计算 = 37.973 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a) (3)k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表 2 取值 1.014 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.014(1.500+0.1002) = 2.143 m；Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.367 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=9841.560/ （0.367489.000） = 54.839 N/mm2；立杆稳定性计算 = 54.839 N/mm2 小于 f = 205.000 满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。