论宜宾江边取水泵房底板大体积砼控温施工措施.doc

1、1论宜宾江边取水泵房底板大体积砼控温施工措施摘要：宜宾电厂技改工程江边取水泵房位于电厂厂区西侧，紧邻长江罗锅沱河湾的岸坡和河床地段，是电厂供水系统的重要组成部分。泵房 0 米以下为钢筋砼圆柱壳体结构，内径 25 米，壁厚 1.41.5 米，底板埋深-41.8 米（245.1 米） ，泵房底板直径 30 米，厚度 3.2 米，钢筋砼结构，砼总方量 2260m3，抗渗等级 W6，为大体积砼，要求一次浇筑成型，不留设施工缝，同时砼不得出现结构上的有害裂缝，这就要求砼浇筑必须连续进行，采用进水间和水泵间合建方案，建成后成为了西南地区最大的江边取水泵房。 关键词：宜宾；水泵房；控温；措施 中图分类号：

2、文献标识号：A 文章编号：2306-1499（2013）02- 1、前期施工 由于泵房紧邻江边，受江水季节性水位变化影响，泵房下部结构施工必须在一个枯水期内完成。随即进行岩石边坡修整和 262.0 米以下基坑的爆破开挖作业，在基坑的直壁开挖过程中同时进行岩壁喷锚支护和江边止水帷幕施工，按计划开挖至基底（245.1 米） ，在基底人工清底完成后于 3 月 5 日验槽，随后浇筑垫层，同时进行脚手架搭设和模板安装。底板模板（侧模）采用大模板，规格 24001220mm，用 10mm 厚胶合板制作，横向安装，模板外侧用 10050mm 木枋作为背枋，竖向安装，2背枋外侧用 16 圆钢作为水平加固箍，加

3、强模板的整体性，钢筋接头用手动葫芦拉紧后焊接，同时背枋外侧用 10050mm 木枋支撑于周围岩壁上，支撑在岩壁的位置用对拔木楔楔紧，以免木枋受力后移位。 2、大体积砼施工措施 由于底板结构厚、体形大，在砼硬化过程中，水泥水化所放的大量的水化热，而砼内外的散热条件不同，内高外低，将产生较大的温度应力；砼降温阶段的收缩，会产生收缩应力。这些都可能导致砼结构出现有害裂缝。所以在底板大体积砼施工过程中必须采取一系列措施，减少外界对砼的约束，控制砼内外温度差（温差必须控制在 25以内） ，从而控制砼的温度应力和收缩应力，防止砼结构裂缝的产生。 （1）通过合理的砼配合比设计，减少水泥水化过程中释放的热量。

4、试验室在设计砼配合比时，根据防水结构的要求，水泥采用 32.5#普通硅酸盐水泥，配合比设计用量 390Kg/m3，实际试配时，用粉煤灰等量代换部分水泥，用以降低砼的水化热，代换后水泥的实际用量为 340Kg/m3，每方砼减少水泥用量 50Kg，相应的砼水化温度可以降低 5左右。 （2）降低砼内部温度，在底板内部布置上下两层冷却水管，分别布置于距底板底面 1.0 米和 2.0 米的位置，水管用 571.5 钢管制作，水源由厂区给水管引来，同时在进水管上接一支管，支管上接冷却后的循环水。冷却水管在底板钢筋绑扎时安装，在砼浇筑后视温度变化开启冷却水，通过流动的冷却水带走砼内部的热量，降低砼温度。 （

5、3）提高砼的表面温度。大体积砼养护对砼质量是至关重要的，养护的主要目的就在于保温保湿，保温是为保持砼表面温度不致过快散失，3减少砼表面温度梯度，防止因温度应力过大产生表面温度裂缝，同时减少总温差应力，防止产生贯穿裂缝。试验表明，在一定温度范围内（135） ，砼前期的强度增长与温度成正比，即温度越高，强度增长越快。砼前期强度的增长，有利于抵抗温度应力。 3.测温措施 采用铂电阻（Pt100）和巡测仪自动测温，实现温度的实时监测。 测点分布底板内设 3 层测温点，分别布置在距底板底部 0.65 米、1.65 米和 2.65 米高度的位置上，每层测温点在平面上沿径向均匀分布，第一点布置在泵房中心位置

6、，最外侧测点布置于距底板边沿 200mm 的位置上，见下图 1。 砼表面设 3 个测点，随机分布；出水管设 2 个测温点，测定出水温度；进水管处设 1 个测温点，因为该点温度相对稳定，所以用水银温度计测温。每个测点（铂电阻）用导线与巡测仪连接，测点的温度通过巡测仪显示出来，可以连续测读各点温度，也可以选测任意点的温度，从而实现对砼内部温度的实时监控。 砼通过浇筑前搭设的溜槽下料入仓浇筑，从 262.0 米锁口环平台搭设一条主溜槽至泵房中部集料平台位置，在主溜槽四周搭设 4 条分溜槽至筒壁位置，在分溜槽上引出若干小溜槽至各浇筑点，共设 16 个下料点，在底板面上均匀分布。浇筑时施工人员由上层钢筋

7、上开设的人孔下到底板内进行操作。 4.控温情况 砼浇筑开始 2 小时后进行测温工作，每 2 小时记录一次，第 13 天以4后改为 48 小时测温一次，监控砼温度变化情况。浇筑完成后开始通冷却水，砼终凝后按施工方案在其表面上覆盖塑料薄膜和草垫，进行养护和保温。测温工作前后共进行了 18 天，从测温记录中，我们选取 3 层测温点中位于泵房中心的点作为该层的代表点，以温度值为纵坐标，时间为横坐标，绘制了砼温度随时间变化的曲线图，见下图 2。 从图中我们同时注意到，3 个测温层中，底板厚度的中部砼温度最高，上下温度相对较低，这是因为上下层距上表面和下底面距离较近，散热路径较短，而中部的散热路径则相对较

8、长，因此产生的温度积累也较多，温度相应也最高。 砼绝热温升值由下式确定：T（t）= WQ（1-e-mt）/cr 式中：T（t）浇筑一段时间 t 后，混凝土的绝热温升值（） 。 W每 m3 混凝土水泥用量（kg/m3） ，本次施工为 340 Kg/m3 Q每 kg 水泥水化热量（kJ） c混凝土的比热，一般取 0.96（kJ/kg） r混凝土的容量，取 2400kg/m3 e常数为 2.718 m 与水泥品种，浇筑时温度有关的经验系数，一般为 0.20.4 t龄期（d） 根据上式，7 天龄期的砼温升值为：T（7）=WQ7（1-e-mt7）/cr=340250（1-e-0.37）/（0.962400）=35.1 砼温度应为：21+35.1=56.1 此时砼相应的实际温度为 38.541.9，冷却水降低了砼温度514.217.6，降温效果十分明显。 由于采取了相应措施，砼的温度得到了有效的控制，内部温度控制在 60以内，表面覆盖使最高温度段砼表面温度保持在 35以上，砼内外温差基本控制在 20以内，最大温差 23.3。这说明在这次施工中采取的一系列控温措施是行之有效的。拆模后通过检查验收，砼上表面及侧面未发现裂缝，底板大体积砼施工取得了成功。