浅谈常减压蒸馏装置的减压拔出现状和改进措施.doc

1、浅谈常减压蒸馏装置的减压拔出现状和改进措施论文关键词：常减压蒸馏装 置减压系统 拔出 论文摘要：着重介绍了中国石化系统内蒸馏装置减压系统的拔出现状和提高拔出率的措施，指出在加工原油重质化的趋势下，提高常减压蒸馏装置减压系统的拔出水平可发挥原油重质化的效益。 随着原油供需矛盾趋紧和原油价格持续走高，中国石化炼油企业原油采购日益重质化，造成部分常减压蒸馏装置的减压系统超负荷，蜡渣油分割不清，蜡油馏分流失到渣油当中，渣油量的增大又造成炼油厂重油装置能力吃紧和不必要的能量消耗，部分企业还不得以出售渣油，削弱了加工重质原油的应有效益。为了缓解加工原油变重对二次加工装置的影响，提高重油加工装置的营运水平，

2、充分发挥原油采购重质化的效益，提高蒸馏装置减压系统的拔出水平显得尤为重要。 l 国内蒸馏装置减压系统的拔出现状 目前，国内还未真正掌握减压深拔成套技术，少数几套装置虽然从国外 SHELL 和 KBC 公司引进了减压深拔工艺包，但对该项技术的吸收掌握还需要一段时间。通常来讲，国外的减压深拔技术是指减压炉分支温度达到 420oC 以上，原油的实沸点切割点达到 565620。中国石油化工股份有限公司近几年新引进的减压深拔技术是按原油的实沸点切割点达到 565设计，也即是国外减压深拔技术的起点，其余减压装置未实现深度拔出的主要原因是装置建成时问较早，当时多按原油实沸点切割点为520540设计，无法实现

3、减压深拔。 2 影响减压系统拔出率的因素 减压塔汽化段的压力和温度是影响减压拔出深度的两个关键因素。炉管注汽量、塔底吹汽量、进料量、洗涤段的效果等对总拔出率也有影响。 汽化段压力由汽化段到塔顶总压降和塔顶抽真空系统操作决定，汽化段真空度越高，油品汽化越容易，减压拔出深度越高(国外的先进设计，汽化段残压可以达到 133200kPa)。汽化段温度的提高受限于炉管的结焦和高温进料的过热裂化倾向，在汽化段压力不变的情况下，以不形成结焦和过热裂化为前提，应尽量提高汽化段温度。汽化段温度升高，油品汽化程度也会增加，减压拔出深度提高。 3 存在的主要问题 通过分析系统内有必要实施减压深拔操作的 20 余套减

4、压装置的函调数据，未达到深度拔出的装置主要表现出以下几个问题。 31 常压系统拔出率不足造成减压系统超负荷 多数装置的常压渣油 350oC 馏出为 5以上，最高达到 15。常压渣油中的柴油组分过多会增加减压炉的负荷，增大减压塔的汽相负荷，并加大减压塔填料层(或塔盘)的压降，直接影响到减压塔汽化段的真空度。 32 减压炉出口温度较低造成油品汽化率较低 多数减压装置为了减少炉管结焦的风险，减少渣油发生热裂化反应，减压炉分支温度多在 400以下，减压塔汽化段温度多在 385以下，常压渣油在此温度下的汽化程度不足。提高减压炉出口的温度主要受以下几个因素制约。 (1)炉管的材质。多数装置的减压炉辐射管采

5、用 Cr5Mo，已经不能适应提温后的炉管热强度，也不能抵抗高温下的环烷酸腐蚀，应进行材质升级，尤其是扩径后的几根炉管。 (2)炉管吊架材质。通常，设计时减压炉的炉管吊架材质选择一般比炉管材质要低，需要升级以适应提高炉温后的炉膛辐射温度。 (3)注汽流程。多数装置都有注汽流程，但部分装置在日常操作中没有投用，注汽操作在日常生产中仅作为低炼量或事故状态下防止炉管结焦的手段，而不是为了防止大炼量高炉温下的油品结焦。此外，部分炉管注汽点设在减压炉的进料线上，蒸汽在炉管内的气化加大了油品的总压降，进而影响到减压汽化段的真空度。合理的注汽位置应设在对流转辐射的炉管内，此点注汽能很好的起到降低炉管内的油膜温

6、度和缩短油品停留时间的作用，降低油品在炉管内的结焦风险。 (4)减压炉负荷。部分老装置的减压炉炉管表面热强度已超过设计值，无法进一步提温深拔，若要大幅提高减压炉出口温度，需对减压炉进行扩能改造。 33 汽化段的真空度较低造成油品汽化率不足 部分装置减压进料段的真空度较低，直接影响了常压渣油的汽化率和减压系统的拔出深度。汽化段的真空度主要受以下两方面的限制。 (1)塔顶真空度。塔顶真空度越高，在一定的填料(或塔盘)压降下，进料段真空度越高。 (2)塔内件压降。提高进料段真空度的关键是减少塔顶至进料段之间的压降。塔内件压降大的原因主要为塔板与填料混用、填料段数多、填料高度大及减压塔塔径小、汽相负荷

7、大等。 34 无急冷油流程而无法控制提温后塔底的结焦风险 老装置由于设计时未考虑减压深拔操作，一般没有顾及提高进料段温度后会造成塔底温度升高，易造成管线、换热器、控制阀、塔底结焦、减压塔塔底泵抽空等影响，很多减压装置未设置急冷油流程，无法控制提温后塔底的结焦风险和塔底裂解气的产生，对装置的长周期运行和塔顶真空度的控制有着不利影响；部分装置虽没有设置专门的急冷油流程，但设有经过一次换热后的减压渣油作为燃料油再返回减压塔底的流程，同样可以起到降低塔底温度的作用。 35 机泵封油的性质和流量对减压渣油 5oo馏出有影响 通常，减压塔塔底泵采用减压侧线油作为封油，但仍有部分装置使用直馏柴油作封油。直馏

8、柴油或封油(蜡油)量较大会提高减压渣油中500馏出量，还可能造成减压塔塔底泵抽空。 36 减压塔底汽提蒸汽过小或未投影响了塔底的提馏效果 部分装置减压塔的负荷已经较大，为避免降低塔顶真空度而未投减压塔底吹汽或吹汽量较小。另外，少量装置本来按湿式操作设计，在生产中为了降低装置能耗而停止吹汽。 4 提高减压系统拔出率的措施 提高常减压蒸馏装置减压系统的拔出深度是一项综合工程，首先要从完善减压塔的设计及塔内件的选择人手，其次要根据原油性质变化及时调整操作参数，在确保安全和不影响装置运行周期的情况下，提高减压系统的操作苛刻度。 41 提高蒸馏装置减压系统的设计水平 (1)减压炉和转油线的设计对汽化段的

9、压力有较大影响。采用炉管扩径，注汽等可提高汽化段温度，提高炉出口汽化率；转油线温降小可有效降低炉温，从而较少裂解和保证高拔出率所需温度。 (2)采用低压降、高分馏效率、大通量的塔盘和填料，不但可以提高馏分油的收率和切割精度，还可以大幅提高分馏塔的处理能力。采用填料的减压塔一般全塔压降小于 20rnrnHg，而板式减压塔压降明显大，是填料塔的一倍以上。 (3)改进抽真空系统的设备水平，提高塔顶真空度。目前蒸汽+机械抽真空和液力抽真空的应用效果都较好。 (4)改进减压进料分布器的结构，适当增加进料口上方的自由空间高度，可减少雾沫夹带量。 (5)为避免减压塔底结焦和减少裂解气体生成，减压塔底部应设置

10、急冷油流程，控制塔底温度不超过 370。 (6)常压塔的设计要着力考虑降低塔底重油中 350以前馏分的含量，防止过量的应在常压塔拔出的柴油组分进入减压塔，致使减压塔顶部负荷偏大，顶温高，真空度低，影响总拔出率。 42 提高常压系统的拔出率 常压系统的拔出率对减压深拔的影响很大，应根据加工原油性质的变化尽可能地提高常压塔的拔出率，降低常压渣油中 350oC 含量到 4以下。主要措施有控制合理的过汽化率，提高常压炉出口温度、降低常压塔顶压力、调整常压塔底吹汽量和侧线汽提蒸汽量、提高常压侧线的拔出量(尤其是常压最下侧线)。 43 提高减压炉出口温度和减压塔进料温度 在拥有相关工具软件的情况下，应根据

11、加热炉的设计参数和进料性质进行模拟计算，绘制加热炉的结焦曲线，以模拟结果为指导逐步提高炉温；即使没有炉管结焦曲线的模拟软件，也可小幅提高炉温并增大炉管注汽，观察减压塔操作工况确定合适的炉温并维持操作，首先要达到设计温度，在此基础上再增加炉管注汽，继续提温。 44 提高减压塔顶真空度 优化减压塔顶抽空器和抽空冷却器的运行，减少抽空系统泄露，保证塔顶真空度。 45 合理分配炉管注汽和塔底吹汽 合理分配炉管注汽和塔底吹汽的流量，控制减压系统总注汽量，减少对真空度的影响。 46 优化洗涤段的操作 要确保洗涤段底部填料保持润湿，即合理的喷淋密度能够保证总拔出率和减压馏分油的质量，洗涤段操作效果好，可以降

12、低过汽化率，在同样的烃分压和蜡油质量的前提条件下可以提高拔出率。 47 优化减压塔取热分配 为提高装置总拔出率，减压塔的取热可作适当调整，降低减压塔下部中段回流取热量，以增加减压塔上部气相负荷。 48 控制合理的减压塔底温度 投用减压塔底急冷油流程，控制塔底温度不超过 370oC 即可，过多的急冷油量会影响塔底的换热效率。 5 提高减压系统拔出率应注意的事项 (1)应根据减压渣油的加工流向确定是否适合深拔操作，减压渣油作延迟焦化原料和减压渣油虽作催化裂化原料，但由于催化消化不完还有减压渣油作燃料油或外售的蒸馏装置。 (2)原油实沸点切割达到 565oC 时，减压塔最下侧线的干点必然在580oC 以上，若有携带现象还将导致蜡油中的沥青质和重金属含量上升，可能会给加氢裂化装置带来操作问题，建议实施深拔后重新考虑重蜡油的流程走向，由现在的进加氢裂化改进蜡油加氢处理或催化裂化装置等。(3)减压拔出深度的提高需要高的炉出口温度、高的进料段真空度，还需要增加注汽量和增设急冷油流程等，蒸馏装置的能耗相应会有所上升，但从全炼厂角度，减压深拔操作能实现节能和增效的双重收益。