铝单板幕墙设计计算书.doc

1、 1铝单板幕墙设计计算书 .设计依据: 建筑幕墙 GB/T 21086-2007玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001民用建筑设计通则GB 50352-2005建筑设计防火规范 GB 50016-2006高层民用建筑设计防火规范 GB 50045-95（2005 年版）建筑物防雷设计规范GB 50057-94（2000 年版）建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001中国地震动参数区划图GB18306-2000建筑制

2、图标准 GB/T 50104-2001建筑结构荷载规范 GB 50009-2001(2006 年版)建筑抗震设计规范 GB 50011-2010混凝土结构设计规范 GB 50010-2002钢结构设计规范 GB 50017-2003冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001高耐候结构钢 GB/T 4171-2000焊接结构用耐候钢 GB/T 4172-2000不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 GB/T 20878-2007铝合金建筑型材第 1 部分： 基材 GB/T

3、 5237.1-2004铝合金建筑型材第 2 部分： 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2004一般工业用铝及铝合金板、带材 第 1 部分 一般要求 GB/T 3880.1-2006一般工业用铝及铝合金板、带材 第 2 部分 力学性能 GB/T 3880.2-2006一般工业用铝及铝合金板、带材 第 1 部分 尺寸偏差 GB/T 3880.3-2006紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000

4、紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997铝板幕墙 板基 YS/T429.1-2000铝板幕墙 氟碳喷漆铝单板 YS/T429.2-2000铝塑复合板 GB/T 17748-1999铝塑复合板用铝带YS/T432-2000建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG 133-2000混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2004混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓JG160-2004混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001建筑结构静力计算手册 (第二版) BK

5、CADPM 集成系统(BKCADPM2007 版).基本计算公式: (1).场地类别划分:地面粗糙度可分为 A、B、C、D 四类：-A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；-B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；-C 类指有密集建筑群的城市市区；-D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。本工程为：山东，按 C 类地区计算风荷载。(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006 年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时Wk= z s zW0 （GB50009 7

6、.1.1-1）2 当计算围护结构时Wk= gz s1 zW0 （GB50009 7.1.1-2）式中：其中: W k-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m 2)； gz-高度 Z 处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001 第 7.5.1 条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算: gz=K(1+2 f)其中 K 为地区粗糙度调整系数， f为脉动系数。经化简，得：A 类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12B 类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16C 类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22D 类场地: gz=

7、0.801+350.252(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001 第 7.2.1 条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: z=1.379(Z/10)0.24B 类场地: z=1.000(Z/10)0.322C 类场地: z=0.616(Z/10)0.44D 类场地: z=0.318(Z/10)0.60按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006 年版)第 7.3.3 条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数 s1：一、外表面1. 正压区 按表 7.3.1 采用；2. 负压区 对墙面， 取-1.0

8、 对墙角边， 取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2 或 0.2。注：上述的局部体型系数 s1（1 ）是适用于围护构件的从属面积 A 小于或等于 1m2 的情况，当围护构件的从属面积 A 大于或等于 10m2 时，局部风压体型系数 s1（10）可乘以折减系数 0.8，当构件的从属面积小于 10m2 而大于 1m2 时，局部风压体型系数 s1（A）可按面积的对数线性插值，即 s1（A）= s1（1）+ s1（10） - s1（1） logA本工程属于 B 类地区,故 z=(Z/10)0.32W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001 附表 D.4 给出

9、的 50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，山东地区取为 0.650kN/m2(3).地震作用计算:qEAk= E maxGAK其中: q EAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按 JGJ102-2003 中的表 5.3.4 进行。表 5.3.4 水平地震影响系数最大值 max抗震设防烈度 6 度 7 度 8 度 max 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24)注:7、8 度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为 0.15g 和 0.30g 的地区。设计基

10、本地震加速度为 0.05g，抗震设防烈度 6 度： max=0.04设计基本地震加速度为 0.10g，抗震设防烈度 7 度： max=0.08设计基本地震加速度为 0.15g，抗震设防烈度 7 度： max=0.12设计基本地震加速度为 0.20g，抗震设防烈度 8 度： max=0.16设计基本地震加速度为 0.30g，抗震设防烈度 8 度： max=0.24设计基本地震加速度为 0.40g，抗震设防烈度 9 度： max=0.32山东设计基本地震加速度为 0.20g，抗震设防烈度为 8 度，故取 max=0.16GAK-幕墙构件的自重(N/m 2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构

11、件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：SE R/ RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值；SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于 1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取 1.0；c.挠度应符合下式要求：df d f,limdf-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；df,lim-构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合 dfd f,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用

12、效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S= GSGK+ w wSWK+ E ESEK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S= GSGK+ w wSWKS-作用效应组合的设计值；SGk-永久荷载效应标准值；SWk-风荷载效应标准值；SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数 G、 W、 E应分别取 1.2、1.4 和 1.3；当永久荷载的效应起控制作用

13、时，其分项系数 G应取 1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数 G的取值不应大于 1.0。可变作用的组合系数应按下列规定采用：一般情况下，风荷载的组合系数 W应取 1.0，地震作用于的组合系数 E应取 0.5。对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数 W应取 1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或 0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数 W和永久荷载分项系数均应取 1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考 JGJ 102-2003 玻璃幕墙

14、工程技术规范 。(1).铝合金型材的强度设计值应按表 5.2.2 的规定采用。表 5.2.2 铝合金型材的强度设计值 fa（N/mm 2）3强度设计值 fa铝合金牌号 状 态 壁厚（mm）抗拉、抗压 抗剪 局部承压T4 不区分 85.5 49.6 133.0 6061T6 不区分 190.5 110.5 199.0 T5 不区分 85.5 49.6 120.0 6063T6 不区分 140.0 81.2 161.0 10 124.4 72.2 150.0 T510 116.6 67.6 141.5 10 147.7 85.7 172.0 6063AT610 140.0 81.2 163.0 (

15、2).单层铝板的强度设计值应按表 5.2.2b 的规定采用。表 5.2.2b 单层铝板强度设计值(N/mm 2)牌号 合金状态 0.2 抗拉强度 f tl 抗剪强度 f l1060 H14、H24、H44 65 51 29H14、H24 、H44 75 58 341050H48 120 93 541100 H14、H24、H44 95 74 43H16、H26 145 113 653003H14、H24、H44 115 89 520 60 47 27H42 140 109 633004H14、H24 170 132 76H42 95 74 43H14、H24、H44 135 105 61300

16、5H46 160 124 723105 H25 130 101 58H14、H24、H44 115 89 525005H42 90 70 400 65 51 29H42 130 101 585052H44 175 136 790 80 62 36H42 140 109 63H14、H24、H44 160 124 725754H16、H26、H46 190 148 85(3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003 的规定采用，也可按表5.2.3a 采用。表 5.2.3a 热轧钢材的强度设计值 fs（N/mm 2）钢材牌号 厚度或直径 d（mm） 抗拉、抗压、

17、抗弯 抗剪 端面承压d16 215 12516d40 205 120Q23540d60 200 115325d16 310 18016d35 295 170Q34535d50 265 155400注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50018-2002 的规定，可按表 5.2.3b 采用。表 5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值钢材牌号 抗拉、抗压、抗弯 f ts 抗剪 f vs 端面承压（磨平顶紧） f csQ235 205 120 310Q345 300 175 400(5

18、).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表 5.2.3c 采用。表 5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值牌号 0.2 抗拉强度 f ts1 抗剪强度 f vs1 端面承压强度 f cs106Cr19Ni10 S30408 205 178 104 24606Cr19Ni10N S30458 275 239 139 330022Cr19Ni10 S30403 175 152 88 210022Cr19Ni10N S30453 245 213 124 29406Cr17Ni12Mo2 S31608 205 178 104 24606Cr17Ni12Mo2N S31658 275 239 139 3

19、30022Cr17Ni12Mo2 S31603 175 152 88 210022Cr17Ni12Mo2N S31653 245 213 124 294(6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表 5.2.8 的规定采用。表 5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm 2）4材 料 E玻 璃 0.7210 5铝合金 0.7010 5钢、不锈钢 2.0610 5消除应力的高强钢丝 2.0510 5不锈钢绞线 1.2010 51.5010 5高强钢绞线 1.9510 5钢丝绳 0.8010 51.0010 5注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(7).玻璃幕墙材料的泊松比可按表 5.2.9 的规定采用。表 5

20、.2.9 材料的泊松比 材 料 材 料 玻璃 0.20 钢、不锈钢 0.30铝合金 0.33 高强钢丝、钢绞线 0.30(8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表 5.2.10 的规定采用。表 5.2.10 材料的线膨胀系数 (1/)材料 材料 玻璃 0.8010-51.0010 -5 不锈钢板 1.8010-5钢材 1.2010-5 混凝土 1.0010-5铝材 2.3510-5 砌砖体 0.5010-5(9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表 5.3.1 的规定采用。表 5.3.1 材料的重力密度 g（kN/m 3)材料 g 材料 g矿棉 1.21.5普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃

21、 25.6 玻璃棉 0.51.0钢材 78.5 岩棉 0.52.5铝合金 28.0 一、风荷载计算 标高为 11.7m 处风荷载计算W0:基本风压W0=0.65 kN/m2 gz: 11.7m 高处阵风系数(按 B 类区计算) gz=0.891+(Z/10)-0.16=1.759 z: 11.7m 高处风压高度变化系数(按 B 类区计算): (GB50009-2001)(2006 年版) z=(Z/10)0.32=(11.7/10)0.32=1.050 sl:局部风压体型系数(墙面区)板块（第 1 处）1000.00mm2100.00mm=2.10m2该处从属面积为：2.10m 2 sl (A

22、)= sl (1)+ sl (10)- sl (1)log(A)=-1.0+0.81.0-1.00.322=-0.936 sl=-0.936+(-0.2)=-1.136该处局部风压体型系数 sl=1.136风荷载标准值:Wk= gz z slW0 (GB50009-2001)（2006 年版）=1.7591.0501.1360.650=1.363 kN/m2风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m 2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用W= wWk=1.41.363=1.908kN/m2二、D 板强度校核: 校核依据：=M

23、/W=6mqL 2/t 2fa=80.000N/mm 2Lx: 宽度: 0.333mLy: 高度: 0.700mL: D 板短边边长度: 0.333mt: 金属板厚度: 2.5mmm1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.081mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.118my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.079Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m 2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地

24、震作用 (kN/m 2)qEAk=5 maxGAK5=50.16067.500/1000=0.054kN/m2荷载设计值为：q=1.4Wk+1.30.5qEAk=1.943kN/m2=(W k+0.5qEAk)L4109/Et4=6.27: 折减系数，按 =6.27查表得:0.99板所受最大弯矩应力值为:=6m 1qL2103/t 2=16.711N/mm216.711N/mm280.000N/mm 2 强度可以满足要求 板挠度校核:校核依据: /L1/100f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.005L: 短边边长: 0.333mt: 板

25、厚度: 2.5mmE: 弹性模量: 70000.000N/mm 2v: 泊松比: 0.330D: 板弯曲刚度:D=Et3/12/(1-v2)/100000=1.023板挠度:U=104f1WkL4/D=0.767mm板挠度与边长比值:Du=U/L/1000=0.0020.0021/100 板挠度可以满足要求 三、E 板强度校核: 校核依据：=M/W=6mqL 2/t 2fa=80.000N/mm 2Lx: E 板宽度: 0.333mLy: E 板高度: 0.700mL: E 板短边长:0.333mt: 金属板厚度: 2.5mmWk: 风荷载标准值: 1.363kN/m 2垂直于平面的分布水平地

26、震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m 2)qEAk=5 maxGAK=50.16067.500/1000=0.054kN/m2荷载设计值为：q=1.4Wk+1.30.5qEAk=1.943kN/m2m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.073mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.084my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.057=(W k+0.5qEAk)L4109/Et4=6.27: 折减系数

27、，按 =6.27查表得:0.99E 板所受的最大弯矩应力值为:=6m 1qL2103/t 2=14.986N/mm214.986N/mm280.000N/mm 2 强度可以满足要求 E 板挠度校核:校核依据: /L1/100f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.003Lx: E 板宽度: 0.333mLy: E 板高度: 0.700mL: E 板短边长: 0.333mt: 板厚度: 2.5mmE: 弹性模量: 70000.000N/mm 2v: 泊松比: 0.330D: 板弯曲刚度:D=Et3/12/(1-v2)/100000=1.023板

28、挠度:U=104f1WKL4/D=0.420mm板挠度与边长比值:Du=U/L/1000=0.0010.0011/100 E 板挠度可以满足要求 四、F 板强度校核: 校核依据：=M/W=6mqL 2/t 2fa=80.000N/mm 2Lx: 宽度: 0.333m6Ly: 高度: 0.700mL: 短边长: 0.333mt: 金属板厚度: 2.5mmm1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.072mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.083my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长

29、比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.057Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m 2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m 2)qEAk=5 maxGAK=50.16067.500/1000=0.054kN/m2荷载设计值为：q=1.4Wk+1.30.5qEAk=1.943kN/m2=(W k+0.5qEAk)L4109/Et4=6.27: 折减系数，按 =6.27查表得:0.99板所受的最大截面弯矩应力值为:=6m 1qL2103/t 2=14.721N/mm214.721N/mm280.000N/mm 2 强度可以满足要

30、求 板挠度校核:校核依据: /L1/100f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476)查表得: 0.003Lx: 短边边长: 0.333mt: 板厚度: 2.5mmE: 弹性模量: 70000.000N/mm 2v: 泊松比: 0.330D: 板弯曲刚度:D=Et3/12/(1-v2)/100000=1.023板挠度:U=104f1WkL4/D=0.412mm板挠度与边长比值:Du=U/L/1000=0.0010.0011/100 板挠度可以满足要求 五、支座处强度校核: 1.支座处校核依据：根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的固端弯矩系数，平均后

31、为此处弯矩系数：m 支 =(m 支(i) +m 支(j) )/2校核依据：=M/W=6m 支 qL2/t 2fa=80.000N/mm 22.支座强度校核：D,E 之间：肋侧 D 板格固端弯矩系数=0.118肋侧 E 板格固端弯矩系数=0.084支座弯矩系数:m=(m dx+mex)/2=0.101KNm=6m 支 qL2103/t 2=20.671N/mm220.671N/mm280.000N/mm 2 强度可以满足要求E,F 之间：肋侧 E 板格固端弯矩系数=0.057肋侧 F 板格固端弯矩系数=0.057支座弯矩系数:m=(m fy+mey)/2=0.057KNm=6m 支 qL2103

32、/t 2=11.685N/mm211.685N/mm280.000N/mm 2 强度可以满足要求六、固定片（压板）计算: Wfg_x: 计算单元总宽为 1000.0mmHfg_y: 计算单元总高为 2100.0mmHyb1: 压板上部分高为 300.0mmHyb2: 压板下部分高为 300.0mmWyb: 压板长为 20.0mmHyb: 压板宽为 35.0mmByb: 压板厚为 8.0mmDyb: 压板孔直径为 5.0mmWk: 作用在幕墙上的风荷载标准值为 1.363(kN/m2)qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为 0.054(kN/m2)(不包括立柱与横梁传来的地震作用)A:

33、每个压板承受作用面积(m 2)A=(Wfg_x/1000/2)(Hyb1+Hyb2)/1000/2=(1.0000/2)(0.3000+0.3000)/2=0.1500 (m2)Pwk: 每个压板承受风荷载标准值(KN)Pwk=WkA=1.3630.1500=0.204(KN)Pw: 每个压板承受风荷载设计值(KN)Pw=1.4Pwk=1.40.204=0.286(KN)7Mw: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.m)Mw=1.5Pw(Wyb/2)=1.50.286(0.0200/2)=0.004 (KN.m)Pek: 每个压板承受地震作用标准值(KN)Pek=qEAKA=0.0540.

34、1500=0.008(KN)Pe: 每个压板承受地震作用设计值(KN)Pe=1.3Pek=1.30.008=0.011(KN)Me: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.m)Me=1.5Pe(Wyb/2)=1.50.011(0.0200/2)=0.000 (KN.m)采用 Sw+0.5Se组合M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.m)M=Mw+0.5Me=0.004+0.50.000=0.004(KN.m)W: 压板截面抵抗矩(mm 3)W=(Hyh-Dyb)Byb2)/6=(35.0-5.0)8.02)/6=320.0 (mm3)I: 压板截面惯性矩(mm 4)I=(Hyh-Dyb)By

35、b3)/12=(35.0-5.0)8.03)/12=1280.0 (mm4)=10 6M/W=1060.004/320.0=13.7 (N/mm2)=13.7(N/mm 2) 84.2(N/mm 2)强度满足要求 U: 压板变形(mm)U=1.510002(Pwk+0.5Pek)Wyb3/(48EI)=1.51000(0.204+0.50.008)20.03/(240.71051280.0)=0.001mmDu: 压板相对变形(mm)Du=U/L=U/(Wyb/2)=0.001/10.0=0.0001Du=0.00011/180 符合要求 Nvbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):D:

36、压板螺栓有效直径为 4.250(mm)Nvbh=(D 2170)/4=(3.14164.2502170)/4=2411.7 (N)Nvbh=2411.72(P w+0.5Pe)=583.0(N)满足要求 七、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m)W: 风荷载设计值: 1.760kN/m 2B: 幕墙分格宽: 1.000mqw=WB=1.7601.000=1.760 kN/m(2)地震荷载计算qEA: 地震作用设计值(KN/m 2):GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:

37、 68N/m 2垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值:qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m 2)qEAk=5 maxGAk=50.16068.000/1000=0.054 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3qEA=1.3qEAk=1.30.054=0.071 kN/m2qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)qE=qEAB=0.0711.000=0.071 kN/m8(3)立柱弯矩:Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.760(kN/m)Hsjcg: 立柱计算跨度: 5.800mMw=qw(L13+L23)

38、/8/(L1+L2)=(3.3003+2.5003)/8/(3.300+2.500)1.760=1.956 kNmME: 地震作用下立柱弯矩(kNm):ME=qE(L13+L23)/8/(L1+L2)=(3.3003+2.5003)/8/(3.300+2.500)0.071=0.079kNmM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm)采用 SW+0.5SE组合M=Mw+0.5ME=1.956+0.50.079=1.995kNm2. 选用立柱型材的截面特性:立柱型材号: 热镀锌方钢管 60X60X5选用的立柱材料牌号:Q235 d 10422.7NNcbl=58560.0N 10422.

39、7N强度可以满足 角码抗承压能力计算:角码材料牌号:Q235 钢 ( C 级螺栓)Lct2: 角码壁厚: 6.0mmJy: 热轧钢角码承压强度: 305.000N/mm 2Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D22JyLct2Num1=12.00023056.0002.000=87840.0N87840.0N 10422.7N强度可以满足 九、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004。后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏

40、型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力Vgsd: 总剪力设计值:Vgsd=N2=0.473KNNgsd: 总拉力设计值:Ngsd=N1=10.412KNM: 弯矩设计值(Nmm):e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 120.0mmM=Ve2/1000=0.5120.0/1000=0.05679KNm本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算： 1)()(2,2, sRdhSsRdhSVNNRsksRd,VRsksRd,1)()(5.,5.1, cRdgScRdgSNNRckcRd,VRckcRdV,式中- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；hSdN- 群锚受拉区总拉力设计值；g- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；hSdV- 群锚总剪力设计值；g