某混凝土简支梁桥设计（方案C）【毕业论文】.doc

1、本科毕业设计土木工程某混凝土简支梁桥设计（方案C）THEDESIGNOFASIMPLESUPPORTEDCONCRETEBEAMBRIDGEPROJECTC某混凝土简支梁桥设计（方案CI某混凝土简支梁桥设计（方案C）摘要本设计是根据设计任务书和桥规，设计16M预应力空心板桥，对结构进行内力计算和配筋。本设计的内容包括桥梁上部结构、下部结构。上部结构的设计和计算包括空心板截面的细部尺寸以及几何特性、作用效应计算、预应力钢筋的确定和布置、换算截面几何特性计算、承载力验算、预应力损失计算、最小配筋率复核等。下部结构的设计和计算即，对下部结构的支座、盖梁、桩基进行尺寸设计、计算和验算。根据结构受力验算

2、，该桥梁结构形式满足安全性、耐久性等要求，设计方案经济合理。关键词预应力混凝土；空心板桥；横向分布系数。某混凝土简支梁桥设计（方案CIITHEDESIGNOFASIMPLESUPPORTEDCONCRETEBEAMBRIDGEPROJECTCABSTRACTINTHISPAPER,ACONCRETESIMPLESUPPORTEDHOLLOWSLABBRIDGEOF16MISDESIGNEDACCORDINGTOTHEASSIGNEMENTOFPROJECTANDTHEDESIGNSPECIFICATIONANDTHESTEELBARWASARRANGEDACCORDINGTOTHECALCUL

3、ATIONOFINTERNALFORCETHISPAPERINCLUDESOUTLINEOFTHEUPPERSTRUCTUREANDSUBSTRUCTUREOFTHEBRIDGETHEDESIGNANDANALYSISOFTHEUPPERSTRUCTUREINCLUDESTHESIZEANDGEOMETRICALPROPERTIESOFTHEHOLLOWSLAB,THECALCULATIONOFSECTIONGEOMETRICALCHARACTERISTICS,BEARINGCAPACITY,PRESTRESSEDLESS,CONSTRUCTUREDEFORMATION,CHECKINGCOM

4、PUTATIONOFPERMANENT,ANDSOONTHEDESIGNANDANALYSISOFTHEUPPERSTRUCTUREINCLUDESOFCALCULATINGANDCHECKINGTHESTEADIER,BENTCAPANDTHESTAKEBASEDONTHECHECKINGPROCEDURERESULTS,THESTRUCTURETYPEOFTHEBRIDGEMEETSTHEREQURIEMENTOFTHEBRIDGEDESIGNOFSAFETY,DURABILITYANDSOONTHEDESIGNSCHEMEISALSOECONOMICALANDREASONABLEKEYW

5、ORDSPRESTRESSEDCONCRETEHOLLOWSLABBRIDGECOEFFICIENTOFTRANSVERSEDISTRIBUTION某混凝土简支梁桥设计（方案CI目录1设计资料及构造布置111跨度和桥面宽度112技术标准113地质条件114设计依据115主要材料116设计参数217结构设计218空心板截面几何性质计算32作用效应计算521永久作用效应计算522可变作用效应计算623主梁作用效应组合133预应力钢束数量估算及其布置1631预应力钢筋数量的估算1632预应力钢束的布置1733普通钢筋数量的估算与布置184计算主梁截面几何特性2141换算截面面积2142换算截面重心位

6、置2143换算截面惯性矩2244换算截面弹性抵抗矩225预应力损失计算2351锚具变形、回缩引起的预应力损失2352加热养护引起的预应力损失2353钢筋松弛引起的预应力损失2354混凝土弹性压缩引起的预应力损失2355混凝土收缩徐变引起的预应力损失24某混凝土简支梁桥设计（方案CII56预应力损失组合计算256极限状态计算2761承载能力极限状态27611跨中正截面抗弯承载力计算27612跨中正截面抗弯承载力计算2862正常使用极限状态计算337主梁变形验算3571正常使用阶段的挠度计算3572预应力引起的反拱度计算3573预拱度的设置378应力验算3881持久状况应力验算38811跨中截面混

7、凝土正压应力的验算38812跨中截面预应钢绞线拉应力的验算38813斜截面主应力验算3882短暂状况应力验算409最小配筋率复核4310铰缝计算44101铰缝剪力计算44102铰缝抗剪强度计算4611支座计算48111确定支座平面尺寸48112确定支座的厚度48113验算支座的偏转情况49114验算支座的抗滑稳定性4912,盖梁计算50121荷载计算50122内力计算54123截面配筋设计与承载力校核5613钻孔桩计算58131荷载计算58某混凝土简支梁桥设计（方案CIII132桩长计算58133桩的内力计算59134桩身截面配筋与承载力验算61参考文献63致谢64附录一65附录二6911设计

8、资料及构造布置11跨度和桥面宽度（1）标准跨径15M（墩中心距）。（2）计算跨径1456M。（3）主梁全长1496M。（4）桥面宽度（桥面净空）净4375M205M（防撞栏，线荷载为75KN/M）。12技术标准（1）设计荷载公路级荷载。（2）环境标准类环境。（3）设计安全等级二级。13地质条件依据工程勘察院提供的工程地质勘察报告，知在场地所研究的深度内有性质如下的地层分布1层素填土杂色，以凝灰岩块石、碎石、碎屑为主，含建筑垃圾及少量粘性土。结构松散，均匀性差。层厚020320M。2层粘土灰黄色，软塑为主，局部流塑、可塑，厚层状，含铁锰质结核，属高压缩性土。顶部含020030M耕土，本层土质上部

9、较硬，往下逐渐变灰变软。层面高程102190M，层厚020100M。1层淤泥质粘土灰色，流塑为主，局部软塑，厚层状，含有机质，局部含大量有机质，属高压缩性土。层面高程125128M，层厚030430M。1A层泥炭为1层淤泥夹层，灰黑色，流塑，厚层状，含大量有机质，属高压缩性土。层面高程032132M，层厚010050M。2层淤泥质粘土灰色，流塑为主，局部软塑，厚层状，含有机质，属高压缩性土。层面高程377165M，层厚570910M。土3层淤泥质粘土灰色，流塑为主，局部软塑，厚层状，含有机质，属高压缩性土。层面高程1203865M，层厚7901130M。14设计依据（1）公路桥涵设计通用规范（

10、JTGD602004）。（2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）。（3）其余设计依据详见参考文献。某混凝土简支梁桥设计（方案C215主要材料（1）混凝土空心板采用C50混凝土，铰缝采用C40混凝土，桥面铺装采用C30沥青混凝土和C40防水混凝土，封锚混凝土采用C50，栏杆为C30混凝土。（2）钢筋1）预应力钢束采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为1520MM，公称面积1402MM，标准强度1860MPAPKF，弹性模量519510MPAPE。2）普通钢筋非预应力钢筋采用HRB335，R235。16设计参数（1）相对湿度为80。（2）体系整体均匀升温2

11、5，均匀降温为20。（3）预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数025M。（4）C50混凝土的材料特性CKF324MPA，CDF224MPA，TKF264MPA,TDF183MPA。（5）预应力混凝土结构重度按326KN/M计，普通钢筋混凝土重度按325KN/M计，沥青混凝土重度按323KN/M计。单侧防撞栏线荷载为75KN/M。17结构设计（1）本空心板按部分预应力混凝土A类构件设计【13】。（2）桥面板横坡为2单向横坡，各板均斜置，横坡由下部结构调整。（3）空心板断面中板每块板宽119CM，高80CM，边板每块板上翼缘比中板多205CM；各板之间留有001M的缝隙。（4）桥面铺装上层为0

12、09M的C30沥青混凝土，下层为010M的C40防水混凝土，两者之间加设SBS防水层。（5）施工工艺预制预应力空心板采用先张法施工工艺。（6）桥梁横断面与构造及空心板截面尺寸如图11、图12所示。某混凝土简支梁桥设计（方案C3图11桥梁横断面及构造图（单位CM）中板边板图12空心板截面细部尺寸图（单位CM）18空心板截面几何特性计算（1）截面面积A（参见图12）按中板计算A11980755640510102【（37）15/21/277】5321CM2（2）截面重心位置全截面对1/2板高处的静矩S板12H21/27740157/31534015/205415402/315535667CM3铰缝的

13、面积A铰2（1/27715305415）199CM2则毛截面重心离1/2板高的距离为某混凝土简支梁桥设计（方案C4DS板12H/A583566753211097CM（向下移）铰缝重心对1/2板高处的距离为D铰583566719929325CM3空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I边长为10CM的等腰直角三角形对其自身重心轴的惯性矩为I12778CM4。铰缝对自身重心轴的惯性矩为I22283891CM4567782CM4。空心板毛截面对其重心轴的惯性矩为I119803/12119801097275563/127556109724277782051010【（2810/31097）2（2810/3109

14、7）2】199293251097222838913919106CM4。空心板截面的抗扭刚度也可简化为箱型截面按图13计算IT2212422BHHBTT【4（11922）2（8012）2】/28012/12211922/228636106CM4图13截面抗扭刚度简化计算图式（单位CM）某混凝土简支梁桥设计（方案C52作用效应计算21永久作用效应计算（1）空心板自重（第一阶段结构自重）1G1GA532110426138346KN/M（2）桥面系自重（第二阶段结构自重）2G该桥两侧没有人行道，而采用05M宽的防撞护栏代替，参照桥梁设计资料，单侧按照75KN/M计算【46】。桥面铺装采用9CM厚C40

15、混凝土，下层为10CM厚沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为009230125672KN/M上述自重效应是在各空心板形成整体后，再加至板桥上的，精确地说由于桥梁横向弯曲变形，各板分配到的自重效应应是不同的，为使计算方便近似按各板平均分担来考虑，则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为2G75267213X6323KN/M（3）铰缝自重（第二阶段结构自重）3G3G1991801042506975KN/M由此得空心板每延米总重力为IG1G138346KN/M第一阶段结构自重IIG2G3G63230697570205KN/M（第二阶段结构自重）GIGIIG13834670205208551KN/M由此

16、可计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见表21。表21永久作用效应计算表作用种类项目作用IG（KN/计算跨径（M）作用效应M（KNM）作用效应V（KN）跨中跨中（218GL）14跨（2332GL）支点（12GL）1/4跨（14GL）某混凝土简支梁桥设计（方案C6M）IG13834614563666058274954410071595035790IIG702051456186037613952825110922555460GIGIIG2085511456552643541448261518251759126022可变作用效应计算该桥汽车荷载采用公路I级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。

17、桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路I级的车道荷载由KQ105KN/M的均布荷载和KP1803601801456550521824KN的集中荷载两部分组成【7,8】。而在计算剪力效应时，集中荷载标准值KP应乘以12的系数，即计算剪力时KP12KP122182426189KN（1）冲击系数和车道折减系数的计算1）桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。按照结构基频F的不同而不同，对于简支板桥F212CCEIML当F14HZ时，045；当15HZ1026MM2。某混凝土简支梁桥设计（方案C20普通钢筋1012J布置在空心板下缘一排（截面受拉边缘），沿空心板跨长直线布置，钢

18、筋重心至板下缘40MM处，即SA40MM。普通钢筋布置见图33。图33普通钢筋及预应力钢筋布置图（尺寸单位CM）某混凝土简支梁桥设计（方案C214计算换算截面几何特性在配置了预应力钢筋和普通钢筋之后，需要计算换算截面的几何特性【17】。41换算截面面积0A11EPESSAAARAA541951056534510PECEERA；1400PAMM2；5421058034510SESCEEA；SA1131MM2A532100MM2代入得0A532100（5651）1400（581）1131544039MM242换算截面重心位置所有钢筋换算截面对毛截面重心的静矩为0114001097401400109

19、740EPPESSSAAAA（5651）1400349035811131349034166999MM3算截面重心至空心板毛截面重心的距离为0101014166999766544039SDAMM（向下移）则换算截面重心至空心板截面下缘的距离为01400109776638137LYMM换算截面重心至空心板截面上缘的距离为01400109776641863UYMM换算截面重心至预应力钢筋重心的距离为01381374034137PEMM换算截面重心至普通钢筋重心的距离为某混凝土简支梁桥设计（方案C2201381374034137UEMM43换算截面惯性矩0I22201010111EPPPESSSIAD

20、AEAEAA391910105321007662（5561）1400341372（581）1131341372406311010MM444换算截面弹性抵抗矩下缘10800101406311010651038137LLIWYMM3上缘10800101406311009711041863UUIWYMM3某混凝土简支梁桥设计（方案C235预应力损失计算本设计采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为1520MM,公称面积140MM2,标准强度为FPK1860MPA,设计强度为FPD1260MPA,弹性模量EP195105MPA。张拉控制应力取为CONS065FPK06518601209MPA

21、，则各项预应力损失计算如下【18】。51锚具变形、回缩引起的预应力损失预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L50M，采用一端张拉及夹片式锚具，有顶压时，张拉锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值L取为4MM，则2LSLEP/L4195105/50103156MPA52加热养护引起的预应力损失先张法预应力混凝土构件采用加热养护的方法时，为减少温差引起的预应力损失，可采用分阶段的养护措施。设控制预应力钢筋与台座之间的最大温差T2（T2T1）15C，则由钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失可按下式计算L32T4（T2T1）30MPA53钢筋松弛引起的预应力损失钢铰线由松弛引起的应力损失的终极值

22、，按下式计算5052026PELPEPKFSSZS骣Y桫Y张拉系数，采用一次张拉，10Y；Z钢筋松弛系数，对于低松弛钢筋，03Z；PES传力锚固时的钢筋应力，对先张法构件，PECON2LS120915611934MPA把以上数据代入上式计算得L51003（05211934/1860026）11934MPA2636MPA54混凝土弹性压缩引起的预应力损失后张法梁当采用分批张拉时，先张拉的钢束由于张拉后钢束产生的混凝土弹性压缩引起的应力损失。计算公式为4LEPPCSASD某混凝土简支梁桥设计（方案C24EP预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，EPEP/EC195105/345104565PC

23、SD在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉各批钢筋产生的混凝土法向应力。按下式计算POPOPIPCNNNMEAISD邋PONPOAPL6AS；POCONLPON、POM分别为钢束锚固时预加的纵向力和弯矩；PIE计算截面上钢束重心到截面净轴的距离PINXIEYA，本处为34187MM。L预应力钢筋传力锚固时的全部预应力少年时，先张法构件传力锚固时的损失为L2LSL305L5，则POCONLCON（2LSL305L5）120915630052636MPA115022MPA则，PONPOAPL6AS（11502214000）KN161031KN由前面计算所得的空心板换算截面面积A0544039CM2

24、，换算惯性矩为I0406311010MM4。则，POPOPIPCNNNMEAISD邋759MPA；4LEPPCSASD565759MPA4288MPA。55混凝土收缩徐变引起的预应力损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失可按下式计算609,115PCSOEPPCOLPETTTTEASFSRR轾犏臌221PPEIR6LS受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失；PCS钢束锚固时，全部钢束重心处由预加应力（扣除相应阶段的应力损失）产生的混凝土法向压应力；R配筋率，PSAAAR；A钢束锚固时相应的净截面面积NA；某混凝土简支梁桥设计（方案C25PE钢束群重心至截面净轴的距离NE

25、，本设计PE381374034137MM；I截面回转半径，2NNIIA406311010/54403974695MM2；,OTTF加载龄期为OT、计算龄期为T时的混凝土徐变系数；,CSOTTE加载龄期为OT、计算龄期为T时的混凝土收缩徐变。（1）混凝土徐变系数终极值,UOTTF和收缩应变终极值,CSUOTTE的计算构件理论厚度的计算公式2AHUA主梁混凝土截面面积；U构件与大气接触的截面周边长度,U2119280410210223656CM63857CM。设传力锚固及加载龄期为7天，计算龄期为混凝土终极值TU，桥梁所处环境的大气相对湿度为80。由前面计算，空心板毛截面A5321CM2。故H2A

26、/U25321/638571667CM。根据上述条件，查表并直线内插得,UOTTF2207，。,CSUOTTE0273103（2）计算混凝土收缩和徐变引起的预应力损失6LS计算结果见表51。表51混凝土收缩和徐变引起的预应力损失6LS计算表计算数据PCREPMGK731MPA0465256556555264KNM拉应力TMPA压应力PCMPAL6MPA跨中4652666596L/4处3493827700支点073111023根据规范要求，全部纵筋重心处的压应力（PC）不得大于传力锚固时混凝土立方抗压强度的05倍，假设传力锚固时混凝土强度达到C45，则FCU45MPA，故05FCU0545MPA

27、225MPA，因此由表51得知，跨中截面、L/4处截面、支点截面全部钢筋重心处的压应力均小于225MPA，满足规范要求。56预应力损失组合计算传力锚固时第一批损失某混凝土简支梁桥设计（方案C26543250LLLLLI正常使用阶段第二批损失6550LLLII传力锚固后预应力损失总和LIILIL各截面的有效预加力LCONPEII计算结果，整理如表52。表52预应力损失汇总表第一批损失（MPA）预应力损失总和（MPA）有效预加力（MPA）跨中10166180810282L/4处1016619184107116支点101662250798393某混凝土简支梁桥设计（方案C276极限状态计算61承载能

28、力极限状态计算611跨中正截面抗弯承载力计算跨中截面构造尺寸及配筋见图33。预应力钢绞线合力作用点到截面底边的距离PA40MM，普通钢筋离截面底边的距离SA40MM，则预应力钢筋和普通钢筋的合力作用点到截面底边的距离为40SDSSPDPPPSSDSPDPFAAFAAAFAFAMM080040760PSHHAMM采用换算等效工字形截面来计算，参见图32，上翼缘厚度1295FHMM，上翼缘工作宽度1190FBMM，肋宽450BMM。首先按照公式PDPSDSCDFFFAFAFBH判断截面类型PDPSDSFAFA1260140028011312080680NCDFFFBH224119012953451

29、952N所以属于第一类T形，应按宽度FB1190MM的矩形截面来计算其抗弯承载力。由0X计算混凝土受压区高度X由PDPSDSCDFFAFAFBX得12604002801312241190PDPSDSCDFFAFAXFB7806MM0DMG10137890137890KNM计算结果表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。612斜截面抗剪承载力计算（1）截面抗剪强度上、下限复核选取距支点2H处截面进行斜截面抗剪承载力计算。截面构造尺寸及配筋见图33。首先进行抗剪强度上、下限复核，按公预规529条30,005110DCUKVFBHGKN式中DV验算截面处的剪力组合设计值（KN），由表14得支点处剪力及跨中

30、截面剪力，内插得到距支点2H400MM处的截面剪力DVDV400429272540442927410013640KN0H跨中截面有效高度，由于该桥预应力筋及普通钢筋都是直线配置，有效高度0H与跨中截面相同，0H760MM；,CUKF边长为150MM的混凝土立方体抗压强度，空心板C50，则,CUKF50MPA，TDF183MPA；B等效工字形截面的腹板宽度，B450MM。代入上述公式0DVG104292742927KN300511050450760DVG创123334KN计算结果表明空心板截面尺寸符合要求。按公预规第5210条1250510320TDFBHA1250510310183450760

31、48895KN式中，2A10，125是按公预规5210条，板式受弯构件可乘以125提高系数。由于0DVG104292742927KNMINSVR012满足最小配箍率的要求。（2）斜截面抗剪承载力计算选取以下位置进行空心板斜截面抗剪承载力计算支座中心2H400MM处截面，X6880MM，支座中心4L处截面，X6550MM。计算截面的剪力组合设计值，计算结果列于表61。表61各计算截面剪力组合设计值截面位置X（MM）支点截面X6880X6550L/4截面剪力组合设计值DV（KN）429274100137969210001）距支座中心2H400MM处截面，X6880MM。由于空心板的预应力筋及普通钢

32、筋是直线配筋，故此截面的有效高度与跨中近似相同，0H760MM，其等效工字形截面的肋宽B450MM。由于不设弯起钢筋，因此，斜截面抗剪承载力按下式计算CSV31230,04510206CUKSVSVBHPFFAAAR创式中1A10，2A125，3A11，B450MM，0H760MM，某混凝土简支梁桥设计（方案C30100PR100113114004507600740。此处，HRB335钢筋，箍筋间距VS100MM，210J，SVA15708MM2。则157080349450100SVSVVABSRMINSVR012,CUKF50MPA，SVF280MPA代入，得CSV1012511045103

33、450760206074050000349280创8696KN0DVG104100141001KNMINSVR012把以上数据代入斜截面抗剪承载力公式得CSV1012511045103450760206074500139280创54881KN0DVG1037969220KNMINSVR012满足HRB335钢筋的箍筋配筋率不应小于012的要求。故全截面箍筋的配置如下箍筋采用HRB335钢筋，四肢箍，直径为10MM。此时，既能满足斜截面抗剪承载力的要求，也满足主拉应力的计算要求。82短暂状况应力验算预应力混凝土受弯构件在短暂状况计算是，应计算其在制作、运输及安装等施工阶段，有预加力、构件自重及其

34、他施工荷载引起的正截面和斜截面的应力，并不应超过相关规定的限值。为此，本算例应计算在放松预应力钢绞线时预制空心板的板底压应力和板顶拉应力。设预制空心板当混凝土强度达到C45时，放松钢绞线，这时空心板处于初始预加力及空心板自重共同作用下，需要计算空心板板顶、板底法向应力。对C45混凝土，其弹性模量EC335104MPA，抗压强度标准值KCF296MPA，抗拉强度标准值KTF251MPA；预应力钢绞线弹性模量PE195105MPA，普通钢筋弹性模量SE20105MPA，于是有，51411951058233510PECEERA；514121059733510SESCEEA；SA1131MM2；140

35、0PAMM2。由以上数据计算的放松预应力钢绞线时空心板截面的几何特性，计算过程见72节第二部分。换算截面面积A016103913MM2；换算截面重心至空心板截面下缘和上缘的距离为。01140010977933811LYMM；。01140010977934189UYMM换算截面重心至预应力钢筋和普通钢筋的重心的距离为0113811403411PEMM；01138114034151UEMM换算截面惯性矩01I406291010MM4放松钢绞线时，空心板截面法向应力计算取跨中、L/4处及支点处三个截面进行计算。对于由预应力产生的混凝土法向应力其计算公式为板底压应力下NPO/A01NPO011PE01

36、1LY/01I某混凝土简支梁桥设计（方案C41板顶压应力上NPO/A01NPO011PE011LY/01I式中，NPO先张法预应力钢筋和普通钢筋的合力，其计算公式为NPOP0APL6AS，P0CONLL4L放松预应力钢绞线时预应力损失值，对先张法构件L543250LLLLLI对于由板自重产生的应力其计算公式为下缘下MGI011LY/01I；上缘上MGI011UY/01I由以上数据和计算公式求得空心板个截面处的法向应力见表82所示。表82短暂状况下空心板截面的法向应力由预应力产生的应力由板自重产生的应力总的法向应力下缘（MPA）上缘（MPA）下缘（MPA）上缘（MPA）下缘（MPA）上缘（MPA

37、）跨中截面773258343937804291120L/4处767125592579283550920276支点截面748224960074822496由上表知截面的最大压应力为7482橡胶支座得平均容许压应力10000KPACS轾犏臌（2）计算橡胶支座的弹性模量2254541085739673MPAJEEGS创（3）验算橡胶支座的承压强度24007800223KPA10000KPA01502CKJCRABSS轾，并5CM，合格。114验算支座的抗滑稳定性（1）计算温度变化引起的水平力3030101502010452KN20GTEEHABGTD创。（2）验算滑动稳定性1031518317648

38、7202KN2CKRM骣桫1414452901533KNTBKHF。则7202KN1533KN，合格。以及03151834555KN14633KNGTNHM，合格。结果表明，支座不会发生相对滑动。某混凝土简支梁桥设计（方案C4912盖梁计算121荷载计算（1）上部结构永久荷载（见表121）表121荷载计算表每片边梁自重/KNM每片中梁自重/KNM上部构造自重KN每一个支座恒载反力KN1、13号2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12号42853边梁1、6中梁2、3、4、5150813831097810068（2）盖梁自重及作用效应计算（1/2盖梁长度）图121盖梁截面图表121盖梁自重

39、产生的弯矩、剪力效应计算截面编号自重KN弯矩KNM剪力KN左V右V1111519152510688Q创11910688101532M1068810688222150615253375Q创206101531553375216750M1406368595某混凝土简支梁桥设计（方案C50333150615253375Q创329022506337512106882159616M10234510234544415215152512094Q创4215290225275120942337521521210688215191222902M创18618655515215152512094Q创5290225215

40、206120942215337521541210688192215206118072M创创创骣桫1395413954666150615253375Q创629022522150633750612094221506337524215061068870520381M创创创173291732912345645001KNQQQQQQ（3）可变荷载计算1可变荷载横向分布系数计算荷载对称布置控制时，利用杠杆法，非对称时用偏心压力法【2123】。公路级单列车时（见图122）12345689101112130HHHHHHHHHHHH3410250250252HH图122荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）双列

41、车，对称布置时（见图123）1234101112130HHHHHHHH710458204582H创某混凝土简支梁桥设计（方案C51951095804792HH681054202712HH图123荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）三列车，对称布置时（见图124）1212130HHHH3111033401672HH4101066603332HH591083404172HH（）6810166075004582HH（）710250250252H图124荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）四列车，对称布置时（见图125）某混凝土简支梁桥设计（方案C521130HH2121062503132HH（）

42、31110375012502502HH4101087504342HH591095604782HH681054002702HH（）710456045604562H图125荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）单列车，非对称布置时（见图126）由212IIEANA，已知13N，66E，2222222221224364867226208A，则，67202583208623648019832208436156401373208612071007208812049401610166360014132620811166480044132620812166600741326208某混凝土简支梁桥设计（方案C

43、53131667201041326208图126荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）双列车，非对称布置时（见图127）由212IIEANA，已知13N，505E，2222222221224364867226208A，则1150572021613262082150560228132620831505480169132620841505360146132620851505240123132620861505120100132620871660007813262088150512005413262089150524003113262081015053600081326208111505480016

44、13262081215056003913262081315057200621326208图127荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）三列车，非对称布置时（见图128）由212IIEANA，已知13N，35E，2222222221224364867226208A，则某混凝土简支梁桥设计（方案C541135720173132620821356015713262083135480141132620841353601251326208513524010913262086135120093132620871350007813262088135120061132620891352400451326208

45、10135360029132620811135480013132620812135600031326208131357200191326208图128荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）双列车，非对称布置时（见图129）由212IIEANA，已知13N，195E，2222222221224364867226208A，则1119572013013262082119560122132620831195480113132620841195360104132620851195240095132620861195120086132620871195000781326208811951200681326

46、208911952400591326208101195360050132620811119548004113262081211956003213262081311957200231326208图129荷载横向分布系数计算图（尺寸单位CM）2按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座最大可变荷载反力的最大值（见图126）某混凝土简支梁桥设计（方案C55图1210荷载反力计算图（尺寸单位CM）公路级单孔布置单列车时14561052182429468KN2B单孔布置双列车时258936KNB单孔布置双列车时388404KNB单孔布置双列车时4117872KNB3可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算公式为II

47、RBH）见表122。表1221各梁支点反力计算荷载横向分布情况公路级荷载KN计算方法荷载布置横向分布系数单孔B1R对称布置按杠杆法计算单列行车公路级12345689101112130HHHHHHHHHHHH2946807025H7367双1234101112130HHHHHHHH589360某混凝土简支梁桥设计（方案C56列行车公路级70458H26993950479HH28230680271HH15972三列行车公路级1212130HHHH8840403111033401672HH147634101066603332HH29439591083404172HH36864（）6810166075

48、004582HH40489（）710250250252H22101四列行车公路级1130HH11787202121062503132HH36894（）31110375012502502HH294684101087504342HH51156591095604782HH56343681054002702HH31825（）710456045604562H53750某混凝土简支梁桥设计（方案C57表1222各梁支点反力计算荷载横向分布情况公路级荷载KN计算方法荷载布置横向分布系数单孔B1R非对称布置按偏心压力计算单列行车公路级10258294687602720228671873019858346401684950650137403716010731530700782298580047138499001647141000144125