华宇.楠苑外架施工方案.doc

1、华宇.楠苑 1#6#楼双排外脚手架方案工程名称:华宇楠苑施工单位:编制人: 编制时间:审核人： 审核时间：审批人: 审核时间:2目 录一、工程概况 .3二、落地式双排脚手架设计及计算 .3三、悬挑式双排脚手架设计及计算 .15四、脚手架搭设构造要求 .33五、脚手架搭设及拆除质量及安全要求 .35六、脚手架施工图 .363外脚手架工程施工方案本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 中国建筑工

2、业出版社；混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002） 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 中国建筑工业出版社；一、工程概况本工程为华宇.楠苑 1#6#楼工程，位于成都市武侯大道与武侯立交交界处，结构类型：框剪，施工面积：84552m 2，总高度：37.8米 ， 层数：12 层，标准层高： 3m。由于平面呈不规则性，凹凸变化较多，部分架基位于地下室顶板外侧，故该工程结构及装饰施工用脚手架采用落地式双排脚手架和悬挑式双排脚手架。落地式双排脚手架和悬挑式双排脚手架在主体结构施工阶段作为防护架使用

3、。装饰阶段作为操作防护架使用，此架体承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，在施工过程中应保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃等现象，以确保安全施工。二、落地式双排脚手架设计及计算（一） 、架体搭设基本要求41、脚手架搭设期间，应严格对钢管和扣件进行筛选，不得采用严重锈蚀、薄壁严重弯曲及裂变的杆件，严禁采用有焊接接头的钢管作为主要受力杆件。 2、搭设外脚手架下垫架板并架设扫地杆，以加强外架的整体性。3、大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆与大横杆卡牢，整个架子设置支撑和连墙点作为拉结，保证脚手架成为一个稳固的整体结构，结构按竖向横向=层高5.1m 范围设置拉结点，按规

4、范要求进行脚手架的搭设操作。4、外脚手架的搭设，应沿建筑物周围连续封闭搭设。5、落地式双排脚手架搭设范围如下图： 10F1F 1F 10F1F1F1F1F1F5框线范围内在地下室顶板上为双排落地脚手架.（二） 、脚手架的搭设方式1、结构杆件搭设参数：结构和装饰施工用外架子的立杆纵距为1.5m，立杆横距为 0.85m，大横杆步距为 1.75m，小横向水平杆间距为 1.5m，横向水平杆下设通长大横杆操作层，大横杆以上 900mm设通长护身栏杆。内排架距离墙体长度为 0.25m。搭设高度为-1.80037.8，总高 39.6 米，之上为 1.5 米高防护架。2、脚手架与主体结构的连接：施工用的脚手架

5、与主体连接按 2步 3 跨方式采用双扣件连接。落地范围内在地下室主梁下加支撑。3、剪刀撑的设置：该建筑物脚手架应在其外侧设置纵向支撑（剪刀撑） ，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，且在转角或两端处必须设置，纵向支撑宽度为 35 个立杆纵距，斜杆与地面夹角在 4560范围。沿架高每隔 5.4m 设置一道水平剪刀撑。4、架体的防护设置：该工程在防护外架的外立杆外侧满挂密目的安全网，安全网与外架大横杆拴牢、拴平直。外架在操作面上设周转木架板，外架与外墙面间的空隙，在楼层面处设水平安全网，以防止楼层物体下落。5、安全防护的设置：出入口的通道处的长度内，设置 2.5m 宽通长水平防护架，防护架围

6、栏高 1.2m，外挂密目安全网，防止物体外坠伤人，水平防护架内满铺架板，围栏上挂密目安全网作为安全防护。66、落地式扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度39.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.75米。钢管类型为 483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距5.10米。施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m 2，按照铺设2层计算。栏杆采用

7、竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m 2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m 2，高度变化系数1.5600，体型系数1.1340。地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.850/2=0.149kN/m活荷载标准值 Q=

8、3.0000.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.149=0.225kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)7大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.225+0.101.785)1.7002=0.568kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.225+0.1171.785)1.7002=-0.668kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯

9、矩的最大值进行强度验算：=0.668106/5080.0=131.588N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.149=0.187kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.187+0.9901.275)1700.04/(1002.06105121900.0)=4.620mm大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大

10、横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。81.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.700=0.065kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.700/2=0.253kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.700/2=2.168kN荷载的计算值 P=1.20.065+1.20.253+1.42.168=3.416kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8502/8+3.4160.850/4

11、=0.730kN.m=0.730106/5080.0=143.725N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:9小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038850.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.065+0.253+2.168=2.486kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2485.655850.0850.0850.0/(482.06105121900.0)=

12、1.266mm最大挠度和V=V1+V2=1.277mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.700/2=0.253kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.700/2=2.168kN荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.253+1.42

13、.168=3.377kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1495NG1 = 0.15039.600=5.920kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m 2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35021.700(0.850+0.250)/2=0.655kN

14、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.7002/2=0.255kN10(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2)；0.005NG4 = 0.0051.70039.600=0.337kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.166kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.7000.850/2=4.335kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m 2

15、)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.560Us 风荷载体型系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.5601.134 = 0.371kN/m 2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.166+0.851.44.335=13.758kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.166+1.44.335=14.669kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m 2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3711.7001.5001.500/10=0.169kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算