矩形水池池顶设计.doc

1、- 1 -给水排水工程结构课程设计计算书学 校： 院 系： 专 业：给排水科学与工程 年 级：2010 级 姓 名： 学 号： 指导教师： 分组号码： 二一二年十二月三十日- 2 -现浇钢筋混凝土水池顶盖课程设计1.1.1 设计资料某矩形水池顶盖平面尺寸为 31.5m18.0m，盖顶平面图如图 1-1 所示。采用钢筋混泥土顶板，设计此水池顶板。荷载及材料如下：（1）池顶覆土厚度为 300（覆土重 18kN/m3)；（2）顶盖底面：砂浆抹面，厚 20；（3）混凝土重度 25kN/m3； （4）材料强度等级:混凝土强度等级 C25；主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400 级，板、主次梁的箍筋采用

2、 HRB235 级。（5）1-1 图中 l1 =2.00m l2 =6.30m q=4kN/m3 图 1-1 矩形水池顶盖平面1.1.2 现浇单向板肋梁结构设计1、结构布置及构件截面尺寸确定（1）柱网尺寸确定主梁的跨度为 6.00m，次梁的跨度为 2.00 米，既柱距为6.00m2.00m.主梁每跨内置两根次梁，板的跨度为 2.00m。- 3 -（2）板的厚度 h对于有覆土的水池顶盖，板厚 ，所以取板厚mlh80251。mh10（3）主梁界面尺寸 b根据刚度要求， ，取 ，.78406381412lh h70截面宽度 ，取 。b3mb0（4）次梁界面尺寸 h根据刚度要求， ，取 ，503612

3、8128l mh50截面宽度 ，取 。hb3mb02、板的设计根据混凝土结构设计规范 （GB 50010 - 2002）规定，本设计中板区格长边与短边之比为： ，介于 之间，易用双向板进行设计。但也可按短263边方向受力的单向板计算，在沿长边方向布置足够数量的构造钢筋来处理。(1)材料指示及梁、板截面尺寸C25 混凝土：242/108.2,/7.,9mNEffctHRB235 钢筋：252 /10.,/ mNEfsy HRB400 钢筋：252 /.,/360Nfsy混凝土重度标准值为 ，覆土重度标准值为 ，砂浆抹面层5mk 3/18k重度标准值为 。板厚采用 100，次梁采用 ，3/20k

4、mhb502主梁采用 。hb84（2）荷载设计值恒荷载分项系数 ；因为 ，故活荷载分项系数2.1G2/4kNq。4.1Q- 4 -永久荷载标准值 kg覆土重 2/4.53018mkN板自重 2抹面重 2/.合计 38kg永久荷载设计值： 2/96.1mkNG可变荷载标准值： 2/4mNqk可变荷载设计值： 2/.5kQ总荷载： 61.9kg30/6.5/q考虑梁板整体性对内力的影响，计算折算荷载：2 /76.129. mkNg /8652kq取 1m 宽板带进行计算，计算单元上的荷载为22 /.,/7.1qmNg（3）板计算简图 图 2-1 板计算简图计算跨度：边跨 mbln190821- 5

5、 -中跨 mbln20182（4）内力计算连续板为 9 跨，可按五跨连续梁的内力系数进行计算。跨中弯矩：mkN61.49.)80.21.76208.( 2max1 M573230.).5.4.( 2ax3支座弯矩：mkNMB 6.29.1)8.19.076215.0(maxC 8.5.9.a计算支座边缘处的内力：kNbVBe 04.2.56.13.20,mMceC 7.3.8.0,（5）配筋计算及绘制配筋图板厚 。按给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程mh1CECS138：2002，板中受力钢筋的混凝土保护层厚度取 100 ，故。板正截面承载力计算结果见表 2-1。as 6530,35- 6

6、 -板的配筋计算 表 2-1截面 边跨跨中 第一内支座 第二跨中 中间支座 中间跨中mkNM4.61 -4.804 2.57 -3.724 3.30201/bhfcs0.092 0.096 0.051 0.074 0.066ss0.952 0.949 0.974 0.962 0.96620fhAySs354.76 370.85 193.31 283.60 250.27选用钢筋 14081308150814081508实际配筋面积 2m359 387 359 359 359最小配筋量 2mini, 7bhAs min,sAmin,smin,sAmin,smin,sA注：1、表中 取 较大值，比较

7、后取 。min00/452.ytf和 0min27.2、对于板： 。mhb1,（5）裂缝宽度验算第一跨跨中裂缝宽度验算：板的恒载标准值 ，活荷载 ，活荷载永久值kN/30.8kgkN/m0.5qkq0.15.0=0.5kN/m，则折算荷载为：kN/5.8203.1qk g/m52q由荷载永久组合产生的跨中最大弯矩为： mk7.20.5.10.87.01.078.2qk1q lgM裂缝宽度验算所需的各项参数为：- 7 -260s1qsq kN/m18.075487.2. hAM取 =0.01,.9.5.tet te，取4.02.18.07.651601.2sqtetk f .最大裂缝宽度： vd

8、cW1tesqmax.51E8. 0.1.083.0.2874.5 （满足要求）m09.其他各支座及各跨中截面的最大裂缝宽度，经验算均未超过规范限值，验算过程从略。（6）挠度计算给谁排水工程水池结构的有关规范对一般贮水池顶盖构件的挠度限值没有明确的规定。在实际工程设计时，通常根据经验对梁、板的跨高比设定在一定范围内即可不验算挠度。这里按混凝土结构设计规范 （GB 50010-2002 ）规定，一般楼、屋盖受弯构件的挠度限制进行验算。混凝土结构设计规范 （GB 50010-2002）规定，一般楼、屋盖受弯构件按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响计算的最大挠度，当 7m 时，l不应超过 （ 为

9、构件的计算跨度） 。20/ll等截面等跨的多跨连续梁板的最大挠度一般产生在第一跨内。本设计的梁板均只验算第一跨，且取跨中点挠度进行验算。虽然实际的最大挠度均产生在略偏近于端支座一侧，但取跨中点挠度进行控制所带来的误差甚小，可以忽略不计。第一跨正弯矩区段的刚度计算：按荷载标准组合计算的第一跨中最大弯矩为： mkN37.40.251.80.1.078.2k1k lqgM- 8 -由荷载准永久组合产生的跨中最大弯矩为： mkN7.20.51.807.1.078.2q1q lgMk计算短期刚度所需的参数： 260s1ksk /.95478.3.7hA，取01.5.tet 01.te取,4.6.901.

10、7865601.skte f 6.0fffbh则第一跨正弯矩区段的短期刚度为： 6510478.26.041.5457.3162.05.1 2fEss ABmN8.4考虑长期作用影响的刚度为： 1sk1q1BMB211mN05.208.43727.4支座负弯矩区段的刚度计算：B在计算第一跨的挠度时所采用的活荷载分布状态应该时第一跨跨中产生最大正弯矩的活荷载分布状态，此时 支座的负弯矩也应按这种活荷载分布状态B进行计算。如果用 分别表示在这种活荷载分布状态下 支座的荷载效qBkM、 B应标准组合值和荷载效应准永久组合值，则21kkBk053.1. lgmkN07.5. 2- 9 -21qkBq0

11、53.1. lgMmkN64.30.8. 2在 支座边缘截面相应的弯矩分别为：22kkB,0kB,e, blqgbVmN74.3.05.817.522qkqB,0qB,e, blgMbVk76.05.864.3 计算短期刚度所需的参数： 260ske,Bsk N/m.14578.0.7 hA 01.,.9.15.4tetet 取 4.,.3.072.140.86560.skte 取f则 支座负弯矩区段的短期刚度为：B0fffbh 6510478.26.4015. 51.362.015. 2fEsBs hAmN.4考虑长期作用影响的刚度为：1Bsk1Bq 05.471264.30.5M2mN04

12、2.- 10 -可见 按混凝土结构设计规范 （GB ，很 接 近 ， 满 足与 1B11B 25.050010-2002) 可取整跨刚度 为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。第一跨跨中挠度验算： 141414k14k 05.2973.05.2086.973.06. Blqlgf符 合 要 求m.2m.l(7) 板的配筋图板的配筋如图 1-4（ ）所示。分布钢筋采用 ，每米板宽的分布钢2508筋的截面面积为 ，大于 15% ，同时大于该方201s m.647%15A向截面面积的 0.15%，即 。205.图 2-2 板配筋图3、次梁的设计（1）荷载计算板传来的恒荷载设计值 9.962.00=19.92 2/mkN梁自重设计值 1.2250.2（0.5-0.1）=2.4