采暖设计计算书模板.doc

1、- 1 -1 工程概况本工程为大同市一栋三层的办公楼，其中有办公、会议、培训等功能用途的房间。层高为3.7 米，建筑占地面积约 550 平米，建筑面积约 1300 平米。本工程以 0.4MPa 饱和蒸汽的市政管网为热源、为本办公楼设计供暖系统。2 设计依据2.1 任务书2.2 规范及标准1GBJ 19-872GJ114-882.3 设计参数室外气象参数 1：采暖室外计算(干球) 温度为-17。最低日平均温度为-24。冬季大气压89920Pa。冬季室外最多风向平均风速 3.5m/s。室内设计温度见表1。表1室内设计参数房间功能 办公室 会议室 接待室 培训室 电脑机房室内设计温度() 20 20

2、 22 18 183 围护结构要求为了保证室内人员的热舒适性要求，根据室内空气温度与围护结构内表面的温差要求来确定围护结构的最小传热阻。3.1 大同地区在不同室内设计温度下的最小传热阻为验证围护结构的热阻满足最小传热阻的要求，本设计先计算出不同围护结构类型下，对应不同室内计温度的最小传热阻，再根据围护的结构来计算需求多少厚度的保温层才能满足需要。表2大同地区不同室内设计温度下的最小传热阻围护结构类型冬季围护结构室外计算温度的计算公式冬季围护结构室外计算温度( )室内计算温度为20的最小热阻(m2/W)室内计算温度为22的最小热阻(m2/W)I wet -17 0.709 0.748II min

3、4.06.pwt -19.8 0.763 0.801III i7.3.ett-21.9 0.803 0.841计算冬季围护结构室外计算温度 时，围护结构类型类不同选择的公式也不同。式中ewt为采暖室外计算温度， 为累年最低日平均温度。再根据室内设计温度由式 1计算最小传wt minpt- 2 -热阻。 式1式中： 冬季围护结构室外计算温度，；ewt采暖室内设计温度，；n根据舒适性确定的室内温度与围护结构内表面的温差，这里取 6。t计算结果列于表2。3.2 某种外围护结构在不同保温层厚度下的隋性和热阻表3建筑材料的热物特性：建筑材料 厚度 mm 导热系数 W/m 蓄热系数 SW/m2水泥沙浆 4

4、0 0.87 10.79砖墙 0.76 9.86图1外墙结构已知外墙结构如图1所示，根据式2、3 计算当取不同砖墙厚度时的热隋性指标和实际传热阻，结果列于表4。总结构的热惰性指标按下式计算：式2iii sRD式中： 各层材料的传热阻，m 2/W ；iR 各层材料的畜热系数，W/m 2；s各层材料的厚度，mm ；i各层材料的导热系数， W/m。总结构的传热热阻按下式计算：m2 /W 式3winR110式中： 内表面换热系数，这里取 8.7 W/m2；n外表面换热系数，这里取 23 W/m2。w表4不同砖墙厚度的实际传热阻砖墙厚度 mm 240 370 490总结构的隋性指标及类型 3.610(I

5、II 型) 5.296（II 型） 6.357（I 型）总结构的实际传热阻m2/W 0.520 0.691 0.8493.3 围护结构确定根据以上两节的分析，本工程选择砖墙厚度为 490mm，结构如图 1所示的外墙结构才可以满足室内人员的热舒适性要求。内墙选择 240mm 砖墙双面抹灰的结构。为了减少冬季的冷风渗yewntR )(mi0- 3 -透和考虑到装修的标准，选择推拉铝窗作为外窗。外窗的空气渗透性能等级为 I 级。4 采暖热负荷计算对于本办公楼的热负荷计算只考虑围护结构传热的耗热量和冷风渗透引起的耗热量，人员、灯光等得热作为有利因素暂不考虑在热负荷计算当中。围护结构基本耗热量按下式计算

6、：式4atKFqwn)(1式中： 围护结构的传热系数，W/m 2；K围护结构的面积，m 2；F围护结构的温差修正系数。a冷风渗透耗热量按下式计算：式5)(78.02wnptcVq式中： 经门、窗隙入室内的总空气量，m 3/h；V供暖室外计算温度下的空气密度，kg/m 3；w冷空气的定压比热，这里为 1Kj/kg。pc使用华电源 HDY-SMAD 负荷计算软件进行采暖热负荷计算，统计结果列于表5。5 管路布置考虑到本工程的实际规模和施工的方便性，本设计采用机械循环、单管制垂直式的上供下回系统。散热片安装形式为同侧的上供下回。对于建筑平面中只有单层高度的房间，如一层的多功能厅，采用水平串联式系统，

7、单设一根立管为其供水。供水立管之间为同程式，在底层设一根总的回水同程管。选择底层 104 房间为设备间，放置水泵和换热器。设计供回水温度为 95/70。根据建筑的结构形式，布置干管和立管，为每个房间分配散热器组。（见图纸）6 散热器选型考虑到散热器耐用性和经济性，本工程选用铸铁柱型散热器。结合室内负荷，选择四柱 760型较适合。散热片主要参数如下，散热面积 0.28m2，水容量 1.4L/片，重量 8Kg/片，工作压力0.5MPa。多数散热器安装在窗台下的墙龛内，距窗台底 80mm，表面喷银粉。每 10 片散热器的散热量按下式计算 3：W/m2 式686.110495.6npjtQ式中： 散热

8、器进出口水温的算术平均值。pjt当散热器平均温度为（9075）/2=82.5，室内设计温度分别为 18、20、22时，10片散热量分别为 1379W、1325W、1270W 。因为本工程为垂直式串联上供下回系统，散热器平均温度上层要高于下层，散热量同样上层大于下层。在不考虑干管温降的情况下，顶层入口为 95，底层出口为 70，各层散热器的平均温度是按负荷比例分配的。按负荷的分配计算立管上各层散热器平均温度后列于表6。对于多功能厅的水平串联式管路 (立管 H10)，采用文献3给出的计算表直接查出的每组散热器中单片的散热量进行计算。- 4 -表5办公楼采暖负荷统计建筑面积 设计温度 总采暖 地面负

9、荷 墙面负荷 房顶负荷 围护结构 冷风负荷 总采暖房间编号 用途m2 负荷 W W W W 负荷 W W 指标 W/m2101 会议 43.2 20 3602 400 3157 0 3557 45 83 102 会议 43.2 20 2735 400 2290 0 2690 45 63 103 电脑房 82.7 18 6928 725 6085 0 6810 118 84 105 培训 97.2 18 4288 851 3395 0 4246 42 44 106 休息室 21.6 20 1900 200 1655 0 1855 45 88 107 接待室 29.2 22 2275 284 19

10、44 0 2228 47 78 108 多功能厅 63.0 20 7550 283 7100 0 7383 167 120 109 男厕 21.6 20 1953 200 1708 0 1908 45 90 门厅 门厅 37.8 18 5801 410 5261 0 5089 130 153 底层小计 439.5 37032 3753 32595 0 36348 684 84 201 办公 21.6 20 1858 0 1854 0 1854 4 86 202 办公 21.6 20 1076 0 1072 0 1072 4 50 203 办公 21.6 20 1076 0 1072 0 107

11、2 4 50 204 办公 21.6 20 1076 0 1072 0 1072 4 50 205 会议 61.1 20 3335 0 3328 0 3328 7 55 206 库房 21.6 18 914 0 912 0 912 2 42 207 库房 21.6 18 1866 0 1864 0 1864 2 86 208 办公 32.4 20 1295 0 1292 0 1292 3 40 209 办公 21.6 20 1004 0 1001 0 1001 3 46 210 办公 21.6 20 1004 0 1001 0 1001 3 46 211 办公 21.6 20 1004 0 1

12、001 0 1001 3 46 212 办公 21.6 20 2022 0 2019 0 2019 3 94 213 女厕 21.6 20 1076 0 1072 0 1072 4 50 二层小计 331.1 18606 0 18560 0 18560 46 56 301 会议 43.2 20 3965 0 2463 1471 3934 31 92 302 休息室 21.6 20 1867 0 1100 736 1836 31 86 303 电控室 21.6 18 1766 0 1040 696 1736 30 82 304 培训 104.3 18 8909 0 5458 3363 8821

13、88 85 305 办公 32.4 20 2454 0 1320 1103 2423 31 76 306 办公 43.2 20 3113 0 1611 1471 3082 31 72 307 办公 43.2 20 4131 0 2629 1471 4100 31 96 308 男厕 21.6 20 1867 0 1100 736 1836 31 86 三层小计 331.1 28072 0 16721 11047 27768 304 85 全楼总计 1101.7 83710 3753 67876 1104 82676 1034 76 - 5 -7 表6上供下回垂直串联系统散热器平均温度计算表立管

14、编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 H9入口温度 总负荷 95.0 3485 95.0 3352 95.0 3633 95.0 2970 95.0 2970 95.0 2916 95.0 3011 95.0 3623 95.0 4066平均温度 左组负荷 90.7 2000 90.2 1485 90.0 1766 90.0 1485 90.0 1485 89.9 1458 90.0 1557 89.2 2066 90.9 2000第三层出口温度 右组负荷 86.3 1485 85.3 1867 85.0 1867 85.0 1485 85.0 1485 84.7 1458 8

15、4.9 1454 83.4 1557 86.7 2066入口温度 总负荷 86.3 4765 85.3 2152 85.0 2152 85.0 1668 85.0 1668 84.7 2780 84.9 2299 83.4 2008 86.7 4022平均温度 左组负荷 80.4 2907 82.2 1076 82.1 1076 82.2 834 82.2 834 79.8 1866 81.0 1004 80.1 1004 82.6 2000第二层出口温度 右组负荷 74.5 1858 79.1 1076 79.1 1076 79.4 834 79.4 834 74.9 914 77.2 12

16、95 76.9 1004 78.5 2022入口温度 总负荷 74.5 1801 79.1 3169 79.1 3321 79.4 2772 79.4 2772 74.9 1386 77.2 2144 76.9 2144 78.5 4175平均温度 左组负荷 72.2 1801 74.6 1801 74.6 1368 74.7 1386 74.7 1386 72.4 1386 73.6 1072 73.4 1072 74.3 2275第一层出口温度 右组负荷 70.0 0 70.0 1368 70.0 1953 70.0 1386 70.0 1386 70.0 0 70.0 1072 70.0

17、 1072 70.0 1900根据每个房间的热负荷和室内设计温度，计算散热器片数，结果列于表8。为简化计算，如同一室多组散热器平均温度不同，则取平均温度进行计算。由于资料给出的是散热量的计算式，而不是传热系数 K 的计算式，所以将修正系数乘在散热量上进行计算。对应的每组散热器片数按下式计算：式7式中： 一组散热器的散热量，W；Q每片散热器的散热量，W；q散热器组安装片数修正系数；1散热器连接形式修正系数，同侧上供下回时取 1；2 散热器安装形式修正系数，根据前面叙述的安装形式，应取 1.07。37 系统水力计算画出系统图，求出通过各管段的流量，对各管段进行编号(图2)，对整个系统进行水力计算，

18、以确定各段管径，及最不利环路的压力损失等。计算结果列于表9。计算步骤如下：1首先计算通过最远立管 H1 的环路，从而确定出北侧供水干管各个管段、立管 H1、回水干管各管段的管径及其压力损失。本工程使用推荐的平均比摩阻 60120Pa/m 来确定管径，根据流量和推荐的比摩阻，查文献2提供的水力计算表，确定出管径 D 和流速 V。再根据管段长度相应的计算出延程阻力损失。根据管路中的局部阻力构件，计算出总的局部阻力系数。再根据算出的动压计算出局部阻力损失。延程损失和局部损失构成管段的总阻力损失。2同理计算通过南侧最远立管 H9 的环路。1117 管段与 219 管段实为并联管路，计算完成后进行不平衡

19、率的效合，保证不平衡率小于 5%。3计算出通过南侧近处立管 H7 的环路。计算后发现不平衡率超过 5%，则使用阀门调节，使管段 18、18的局阻系数上升到 30 时，平衡满足要求。4通过立管 H8 的资用压力为管段 18 的末端压力减去管段 12 的末端压力。确定立管 H8 上各管段管径，计算后小于资用压力，相差大于 5%。同样用阀门增大局阻进行调节。5在计算通立管 H10 的回路时，由于散热器中心的平均高度要低于其它立管，由于重力作产生的压力将低于其它立管，为了保证平衡度。资用压力按其原来的 2/3 选取。6同理确定北侧立管 H6、H5、H4、H3 、H2 的各管段管径。当计算出的损失小于资

20、用压力321qQn- 6 -5%时使用阀门进行调节，当计算出的损失大于资用压力 5%时放大管径再进行计算，直至符合压力平衡要求为止。8 设备选型8.1 水泵选型采暖热水按供回水温差 25计算，热水流量约为 3.012T/h，取 1.1 安全系数，热水泵流量选择 3.32T/h。扬程按下式计算：Pa 式8mdfPhH式中： 水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa；dfh、设备阻力损失，Pa；m本工程选择的半集热式盘管换热器压阻损失为 20kPa，则 Hp=9530.6+2000029530.6Pa。取1.1 安全系数后，水泵扬程选 32483.7Pa，即 3.18mH2O。选择“格兰富”立式管道

21、泵，性能参数见厂家提供的选型计算书(附后 )。水泵选择一用一备的方式安装。8.2 膨胀水箱选型当供回水温度为 95、70时，膨胀水箱的有效容积（即相当于检查管到溢流管之间的高度容积）按下式计算 3：L 式9CV034.式中： 系统内的水容量，L。CV全楼总采暖负荷乘以 1.1 系数后约为 92.1Kw，根据每种设备单位供热量的水容量（表 7）来确定系统中总的水容量。计算得系统内水容量为 1759L。则膨胀水箱有效容积为 59.8L，约0.06m3 。选择公称容积为 0.3 m3 的标准规格即能满足要求。膨胀水箱构造见国标图。表7 供给每 1kw 热量所需设备水容量 (L)换热器 四柱 760

22、散热器 室内机械循环管路3 8.3 7.88.3 换热器选型全楼总采暖负荷乘以 1.1 系数后约为 92.1Kw，热水流量为 3.3T/h。采用 0.3Mpa（表压）饱和蒸汽加热。根据厂家样本选用“热高”SW1B05 型半集热式盘管汽水换热器。额定供热量和热水流量分别为 100Kw，3.5T/h 。结构参数为：总高度 1600mm、换热壳体高度 737mm、直径371mm，换热面积 2.32m2，自重 250Kg。接管管径为：冷热水进出口 DN50，蒸汽入口、排污口DN50，冷凝水出口 DN25。其它特征及配管方法见产品说明和设备间详图。详情请百度芬尼克兹。9 参考文献1 采暖通风与空气调节设计规范（GBJ1987） 北京：中国计划出版社 . 20012 贺平，孙刚. 供热工程. 北京：中国建筑工业出版社. 19933 陆耀庆 主编. 实用供热空调设计手册. 北京：中国建筑工业出版社 .19934 建设部工程质量安全监督与行业发展司. 中国建筑标准设计研究所. 全国民用建筑工程设- 7 -计技术措施 暖通空调动力. 北京：中国计划出版社. 20035 付祥钊 王岳人等. 流体输配管网. 北京：中国建筑工业出版社 . 2001