防滑安全计算示例.doc

1、防滑安全计算示例1 塔式双箕斗提升防滑安全计算实例某矿主井采用塔式双箕斗提升有关参数如下：提升高度 680m箕斗质量 58000kg箕斗载荷 42000kg提升钢丝绳单位长度的近似质量 8.52kg/m提升钢丝绳根数 6 根尾绳单位长度的近似质量 15.6kg/m尾绳根数 3 根提升机直径 4.6m提升机变位质量 36000kg导向轮变位质量 13000kg提升速度 13m/s电动机变位质量 7561kg提升钢丝绳悬垂高度 755m尾绳尾环高度 19.5m摩擦轮常数 2.324e提升系统总变位质量 288233kg根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限

2、减速度和紧急制动减速度。1.1 最小防滑质量的计算1.1.1 按静张力比约束条件双容器提升的最小防滑自重为 ckkxtxZF HPNQegemAQ11)(5.)1(. 式中 为计算系数，塔式 。落地式 ； 为矿车数量质量乘A11ekQ积。单容器提升的最小防滑自重为 ckZF HPNACBQ1124)()(5.1 geAk塔式提升的最小防滑自重： tkkk tdjkmgeQN mQB3)5.)( )(5.1(1.1 NNCk tdjktk21)(.0 )(. 落地式提升的最小防滑自重： )1(3)5.1)( 25.(.1 emgeQN TmQNBtkkk sxtdjk TQNCk sxtdjkt

3、k21)(.0 )(5. 1.1.2 按质量模数约束条件 ckZF HPNACBQ12224)()(5.12 geAk塔式提升的最小防滑自重： emQNgeBtkkk tdj3)5.1)( )1(2 gQCttdj )2落地式提升的最小防滑自重： )1(3)5.1)( 2)1(2 emQNge TeBtkkk sxtdj )(2 gQC tksxtdj在本例中： 提升容器最小防滑质量计算由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为： kgHPNeemQgckxxZF423 752.86)1324.(5.18.9)1.( 042051)(.).( 1 式中 为下放重载防滑换算系数，取 1.25

4、x由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为：kgHPNACBQckZF57036 752.86)21.5(087944124122 考虑到首、尾绳不平衡的影响，计算中取空载运行防滑换算系数 ，则可求得系0.1k数 、 、 为：2AB2C1.5 81.9)324.()1.(08 .gek126354 324.108.420)81.90.1().( )7563(.3(28. 2 emQNgeeBtkkk tdj0879 .9)3756(. egQCtktdjk取两者中较大值，设计选用的箕斗质量为 58000kg，满足防滑要求，可进行下一步计算，避免不必要的返工。 钢丝绳最大静张力的计算重载侧钢

5、丝绳最大质量 kghPNqHPNTkkck38515.19)2.86.153(72.62轻载侧钢丝绳最大质量 kghqTkkck3574 )6805.19()2.86.153(2.621重载侧最大静张力 kNQTFz8.13581.9)502(max空载侧最小静张力kNgQTFz91881.9)45037(2最大静张力差 kNFj 8.40.321max 最大静张力比 8.9521Kj 变位质量计算重载侧最大变位质量 tmQTmtz5.1130842038ax空载侧最小变位质量 tTz6.9380742 极限减速度计算提升重载、下放空容器 2213 /03.569324.51188 smmeF

6、as 下放重载、提升空容器 2123 /1.5.324.69 sex空载运行的极限减速度按提升重载，载荷为零计算 2213 /68.3.9324.)5.1( 18)( smmeQFgaks 按下放重载，载荷为零计算 2123 /.)5.1(.693.8)( sekx 安全制动力的计算最小安全制动力计算：kNFMFjZ2.8738.4051.min最大安全制动力计算：按下放重载极限减速度计算， kNFaFjxZ10468.4023.8.maxm按空载运行极限减速度计算 kQgMajksZ3.87)81.942.0()42.(maxmxkNFFjxZ6.92).().(maxma在最小与最大安全制

7、动力矩间确定提升机的安全制动力为 kN2.873 安全制动减速度计算提升重载、下放空容器： 23 /0.56.423.807smMFajamxzs 下放重载、提升空容器： 23 /.1.sjamxzx 空载运行： 23 /69.37.423.881.907)( smQMgFajamxzks 23 /.)(jaxzkx上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大，为了减少系统在紧急制动时的振动冲击，实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计恒减速液压站时，可取

8、各工况的安全制动减速度为 1.51.6m/s 22 落地式双箕斗提升防滑安全计算实例某矿主井采用落地式双箕斗提升有关参数如下：提升高度 528.85m箕斗质量 57000kg箕斗载荷 32000kg提升钢丝绳单位长度的近似质量 10kg/m提升钢丝绳根数 4 根尾绳单位长度的近似质量 20.14kg/m尾绳根数 2 根提升机直径 5m提升机变位质量 38000kg导向轮变位质量 213000kg提升速度 11.781m/s电动机变位质量 5600kg提升钢丝绳悬垂高度 589.65m尾绳尾环高度 16.5m摩擦轮常数 2.221e提升系统总变位质量 268625kg钢丝绳上绳弦长 67.45m

9、钢丝绳下绳弦长 59.41m钢丝绳上绳仰角 58.89钢丝绳下绳仰角 61.72根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。提升容器最小防滑质量计算由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为： kg HPNQeemQg ckkxtxZF5269 65.89104)12.(5.18.9)1.( 3320.1( )(.)5. 1 式中 为下放重载防滑换算系数，取 1.25x由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为： kgHPNACBQckZF5734 65.89104)50.13(2219648122 考虑到首、尾绳不平衡的影响，

10、计算中取空载运行防滑换算系数 ，则可求得系08.1k数 、 、 为：2AB2C50.1381.9)2.()1.(8.gek843 )12.(1308.320)81.905.1()2.( 056(.( ). 2 emQNgeeBtkkk tdj02196 ).(0.9)6(. )(egQCtktdjk取两者中较大值 57347kg，设计选用的箕斗质量为 57000kg。 钢丝绳最大静张力比的计算重载侧钢丝绳最大质量 kghPNqHPNTkkck2378 )85.2.16()041.2(65.9104 轻载侧钢丝绳最大质量 kghqTkkck235915.16)04.2(6.0421重载侧最大静张

11、力 kNgLPQTFsskz1083 81.9).5in4.671057207( )in1max1 空载侧最小静张力 kgLPTFxkz70 81.9)72.6sin41.590529( )si1 最大静张力差 kNFj 371821max 最大静张力比 406.178321FKj 变位质量计算重载侧最大变位质量 t LPNmQTmsktz4.128 45.67103570371ax空载侧最小变位质量 tLTsktz9641.5901357032 极限减速度计算提升重载、下放空容器 2213 /9.462.487003 smmeFas 下放重载、提升空容器 2123 /835.1.967 se

12、x空载运行的极限减速度按提升重载，载荷为零计算 2213 /04.3962.)34.18(70)( smmeQFgaks 按下放重载，载荷为零计算 2123 /.).(.9681.7)( sekx 安全制动力的计算最小安全制动力计算： kNFMFjZ94.7153628.min最大安全制动力计算：按下放重载极限减速度计算， kNFaFjxZ80631.25.1maxm按空载运行极限减速度计算 kNQgFMaFjksZ48.716)81.932().2(03max3mxkjxZ3. ).1().(maxma在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为 kN716 安全制动减速度计算提升重载

13、、下放空容器： 23 /9.483.6.217smMFajamxzs 下放重载、提升空容器： 23 /5.1.8sjamxzx空载运行： 23 /04.32.36.281.97)( smQMgFajamxzks 23 /.1)(jaxzkx上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大，为了减少系统在紧急制动时的振动冲击，实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计恒减速液压站时，可取各工况的安全制动减速度为 1.51.6m/s 23 落地式双罐笼提升防滑安全计

14、算实例某矿主井采用落地式双罐笼提升有关参数如下：提升高度 433.3m罐笼质量 43000kg矿车质量 2700kg矿车数 2 辆提升人员数 82 人最大件质量 36000kg平板车质量 4000提升钢丝绳单位长度的近似质量 10.79kg/m提升钢丝绳根数 4 根尾绳单位长度的近似质量 20.2kg/m尾绳根数 2 根提升机直径 5m提升机变位质量 38000kg导向轮变位质量 13000kg提升速度 8.38m/s电动机变位质量 4320kg提升钢丝绳悬垂高度 485.1m尾绳尾环高度 16.5m摩擦轮常数 2.23e提升系统总变位质量（矸石） 210185kg提升系统总变位质量（人员）

15、207015kg提升系统总变位质量（大件） 260865kg钢丝绳上绳弦长 41.92m钢丝绳下绳弦长 33.93m钢丝绳上绳仰角 49.33钢丝绳下绳仰角 52.79根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。 钢丝绳最大静张力比的计算重载侧钢丝绳最大质量 kghPNqHPNTkkck20945.16)79.042.1(.857.1)2轻载侧钢丝绳最小质量 kghqTkkck2059 )3.45.16()79.042.1(.87.1)2 重载侧最大静张力 kNgLPNQTFsskz68 81.9)3.4sin92.17.043980274( )in()1max11 ）（矸 石 k sskz7 .).i.9.109( )i()max11 人 员 kNgLPNQTFsskz106 81.9)3.4sin92.17.04340324( )in()1max1 ）（人 员