现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算.doc

1、贵州桥梁建设集团有限责任公司 现浇箱梁支架计算书杭州至瑞丽高速公路贵州境思南至遵义段 SZTJ-4 合同段（K166+600K172+720）合兴互通 B 匝道桥上构箱梁专项施工方案编制： 审核： 审批： 编制单位：贵州桥梁建设集团有限责任公司思遵高速 SZTJ-4 合同段项目部编制日期：2011 年 8 月 25 日贵州桥梁建设集团有限责任公司 现浇箱梁支架计算书现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算一、工程概况：合兴互通 B 匝道桥跨径组合为 520m+（22+235+22）m+325m+420m，共四联，全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度 10.5m。桥梁起点桩号为 BK0+312.447,

2、终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为 375.00m。合兴互通 B 匝道桥墩柱平均高度在 15m 以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。第二联跨径最大，且墩柱平均较高，因此，全桥仅对第二联进行受力计算即可。墩柱平均高度按 20m 计算。二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。腹板重 Q1=26*1.8=46.8kn/m2,空心段重 Q2=26*0.87=22.62kn/m2,底板宽 b=6.5m,箱梁长 s=114m,单根立杆允许承载力保守取N=40kn。腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/N=1.4;取安全系数 1.3,则为1.8

3、2;空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/N=0.7;取安全系数 1.3,则为0.91;选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.90.9=0.81m 2 0=0.8Mpa考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径 0.15m 计算为：Qmax=0.607*63.89*0.15=5.82kn= Qmax*s/(I*b)=0.582Mpa 0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的净跨径为 0.15m，采用 1.5cm 竹胶板，在底部方木中心距为 25cm 时能够满足受力要求。(3)墩顶底模竹胶板刚度验算q=(46.8+0.105+0.375+0.21+2)*1.2=59.39 Kpa单位板宽线性荷载 q1=59.3

4、9kn/m挠度 f=5*ql4/(384*EI)=0.309mmf=l/400=0.375mm 满足要求（其中净宽 l=150mm）腹板部分底模竹胶板受力与墩顶部分相同。(4)空心段箱梁底模竹胶板应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为 4*0.3 米跨度的连续梁进行计算，取 1m板宽；线性荷载 q2=(22.62+0.105+0.3+0.21+2)*1.2+4.5=34.78kn/m由路桥施工计算手册查得：弯曲系数 M0=0.107,剪力系数Q0=0.607Mmax=0.107*34.78*0.32=0.335kn.m= Mmax /W=8.93 0=60Mpa dfgd贵州桥梁建设集团有限责任公司

5、 现浇箱梁支架计算书不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径 0.3m 计算为：Qmax=0.607*34.78*0.3=6.33kn= Qmax*s/(I*b)=0.633Mpa 0=0.8Mpa满足受力要求。(5)箱梁底模竹胶板刚度验算单位板宽线性荷载 q=(22.62+0.105+0.3+0.21+2)*1.2=30.28kn/m挠度 f=5*ql4/(384*EI)=0.498mmf=l/400=0. 5mm 满足要求（其中 l=200mm）腹板部分底模竹胶板受力与墩顶部分相同。3、底模下纵横向木方强度和刚度验算(1)实心段梁体纵向方木的强度验算a、荷载的取值P63.19kN/m 2，q63.1

6、90.2515.8 kN/mb、跨度的取值纵向方木分配梁最大间距为 0.6m，取 lq0.6mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数 n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql 20.12515.80.6 20.71kN.mQmax1/2ql0.515.80.64.74kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh 2161010 2167cm 3，b10 cm，h10 cm贵州桥梁建设集团有限责任公司 现浇箱梁支架计算书maxMmaxW0.7110 6（16710 3）4.25Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)实心段梁体正应力满足要求。QmaxS/(Ib)其中 S1/8b

7、h 21/81010 2125 cm3,I1/12bh 31/121010 3834 cm 4,b10cm, h10cm(4.7410 3125103)(8341041010)0.71Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)实心段梁体方木的剪应力满足要求。(2)实心段梁体纵向方木的刚度验算fmax5ql 4/(384EI)=0.32mmL/400=1.5mm其中 E1010 3Mpa，I834 cm 4，q15.8 kN/m，l0.6m实心段梁体木方的刚度满足要求。(3)空心段梁体纵向方木的强度验算a、荷载的取值P34.42 kN/m 2，q34.420.310.33kN/mb、跨度的取值纵向

8、方木分配梁最大间距为 0.9m，取 lq0.9mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数 n1。d、计算最大弯矩及剪力值贵州桥梁建设集团有限责任公司 现浇箱梁支架计算书Mmax1/8ql 20.12510.330.9 21.046kN.mQmax1/2ql0.510.330.94.649kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh 2161010 2167cm 3，b10 cm，h10 cmmaxMmaxW1.04610 6（16710 3）6.26Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)空心段梁体正应力满足要求。QmaxS/(Ib)其中 S1/8bh 21/81010 2125 cm

9、3,I1/12bh 31/121010 3834 cm 4,b10cm, h10cm(4.64910 3125103)(8341041010)0.7Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)空心段梁体方木的剪应力满足要求。(4)空心段梁体纵向方木的刚度验算fmax5ql 4/(384EI)=1.058mmL/400=2.25mm其中 E1010 3Mpa，I834 cm 4，q10.33 kN/m，l0.9m空心段梁体木方的刚度满足要求。同理，横向 10*15cm 木方也满足强度和刚度要求。3、横向承重梁方木的强度和刚度计算） 、实心段梁体横向承重梁方木的强度验算a、荷载的取值贵州桥梁建设集团有

10、限责任公司 现浇箱梁支架计算书P63.19 kN/m2 ，q63.190.956.87kN/mb、跨度的取值实心段梁体横向承重梁支点间距为 0.6m，取 lq0.6mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数 n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql20.12556.870.622.56kN.mQmax1/2 ql0.556.870.617.06kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh2 1610152375cm3 ，b10 cm，h15 cmmaxMmaxW 2.56106（375103）6.83Mpa 13.0Mpa( 木材的容许弯拉强度值)实心段梁体横向承重梁正应力满足要求

11、。QmaxS(Ib)其中 S1/8bh2 1/8 10152218.25 cm3,I1/12bh31/12 101532812.5cm4,b10cm, h15cm(17.06103218.25103)(2812.5 1041010)1.324Mpa 2.0Mpa( 木材的容许剪应力值)实心段梁体横向承重梁方木的剪应力满足要求。2） 、实心段梁体横向承重梁方木的刚度验算fmax5ql4(384EI)其中贵州桥梁建设集团有限责任公司 现浇箱梁支架计算书E10 103Mpa，I2812.5cm4 ，q56.87kN/m，l0.6mfmax(5 56.876004)(384101031440104)0

12、.67mmL/4001.5mm实心段梁体横向承重梁方木的刚度满足要求。3） 、空心段梁体横向承重梁方木的强度验算a、荷载的取值P34.42kN/m2 ，q34.420.930.98kN/mb、跨度的取值横向承重梁方木支点间距为 0.9m，取 lq0.9mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数 n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql20.12530.980.923.485kN.mQmax1/2 ql0.530.980.913.941kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh2 1610152375cm3 ，b10 cm，h15 cmmaxMmaxW 3.485106（375103）9.29Mpa 13.0Mpa( 木材的容许弯拉强度值)所以空心段梁体横向承重梁方木的正应力满足要求。QmaxS(Ib)其中 S1/8bh2 1/8 10152218.25 cm3,I1/12bh31/12 101532812.5cm4,b10cm, h15cm