贝雷梁支架计算书.doc

1、- 1 -西 山 漾 大 桥 贝 雷 梁 支 架 计 算 书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件贝雷梁设计参数钢结构设计规范公路桥涵设计规范装配式公路钢桥多用途使用手册路桥施工计算手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩 60914mm，每侧承台 2 根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置 400*200*21*13 的双拼 H 型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用 33 排单层 321 标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为 450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用 20#槽钢600mm。于上横梁上设置满堂支架。支架采用钢管式支

2、架，箱梁两端实心部分采用 100100 方木支撑，立杆为450450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用 600（横向）300mm（纵向）布置。横杆步距为 1.2m，(其它空心部位立杆采用 600（横向）600mm（纵向）布置）。内模板支架立杆为 750（横向）750mm（纵向）布置。横杆- 2 -步距为1.5m。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为 250mm。翼板及其它空心部位设 50*100mm 方木间距为 250mm。内模板采用 50*100mm 方木间距为 250mm。夹板均采用 1220*2440*15mm 的竹

3、夹板。具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格 1220244015mm根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用 15mm 厚光面竹胶板为类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量 E5103MPa；密度取 。3/10mKN3.2. 木 材100100mm 的方木为针叶材，A-2 类，方木的力学性能指标按“公路桥涵钢结构及木结构设计规范“中的 A-2 类木材并按湿材乘 0.9 的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa- 3 -3.3. 型钢Q235，钢容许应力：轴向应力=135M

4、Pa，弯曲应力w=140MPa，剪应力=80MPa，弹性模量 E=2.0105N/mm2。3.4. 贝雷梁几何特性几何特性结构构造 Wx(cm3) Ix(cm4) EI(KN.m2)不加强 3578.5 250497.2 526044.12单排单层加强 7699.1 577434.4 1212612.24不加强 7157.1 500994.4 1052088.24双排单层加强 15398.3 1154868.8 2425224.48不加强 10735.6 751491.6 1578132.36三排单层加强 23097.4 1732303.2 3637836.72不加强 14817.9 2148

5、588.8 4512036.48双排双层加强 30641.7 4596255.2 9652135.92不加强 22226.8 3222883.2 6768054.72三排双层加强 45962.6 6894390 14478219桁架容许内力表不加强桥梁 桥型容许内力 单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层弯矩（KN.m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2剪力（KN） 245.2 490.5 698.9 490.5 698.9加强桥梁 桥型容许内力 单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层弯矩（KN.m） 1687.5 3375 4809.4

6、6750 9618.8剪力（KN） 245.2 490.5 698.9 490.5 698.9- 4 -4. 强度验算4.1. 翼板分析4.1.1. 底模板计算：4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用 15mm 厚光面竹胶板为类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量 E5103MPa；密度取 。3/10mKN由于翼板处方木按中心间距 25cm 横向布设，实际计算考虑方木实体宽度 5cm，即模板计算跨径取： ；ml2.0又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 4533 1082.152mbhI 截面抵抗矩： 356.0

7、6W4.1.1.1.1. 荷载计算：a.钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.210.608KN/m 2；b.竹胶板自重产生的荷载：q 2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q 3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q 4=2.0 KN/m2；则取 1m 宽分析线荷载为：q 强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/mq 刚=10.608+0.1510.758KN/m4.1.1.1.2. 受力分析：按三跨 0.20m 连续梁建模计算模板强度及刚度：- 5 -强

8、度分析： mNqlM2232max 106.10.58.10，满足要求MPaaW5.6.5a 刚度分析： mlfmEIqlf 75.04082.182.1071507644max 翼板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算：4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用 50100mm 的方木。依三跨 0.6m 连续梁计算方木强度、剪力及挠度：50100mm 的方木为针叶材，A-2 类，方木的力学性能指标按“公路桥涵钢结构及木结构设计规范“中的 A-2 类木材并按湿材乘 0.9 的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.

9、9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面参数：惯性矩： 4633107.41205mbhI 截面抵抗矩： 3528.6W- 6 -4.1.1.2.2. 荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：q 强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m2q 刚=10.608+0.1510.758KN/m2又方木的中心间距为：0.6m，故线荷载为：q 强=15.2580.6=9.155KN/mq 刚=10.7580.6=6.455KN/m4.1.1.2.3. 受力分析：由于方木下面分配梁按 0.6m 间距布置，故方木建模

10、按三跨 0.60m 连续梁分析如下：强度分析： mNqlM2232max 1096.10.5.9，满足要求MPaPaW7.8.65a 刚度分析： mlfmEIqlf 25.40148.0167.4091.504max 方木的强度、刚度均满足要求。4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度 3.1m 计算）根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。- 7 -选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析；4.1.2.1. 底模计算：4.1.2.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量 E5103MPa；密度： 。3/10mKN由于外底模方木按中心间

11、距为 25cm 横向布设，考虑其本身的 10cm 实体尺寸，即模板计算跨径取： ；ml15.0又模板单位宽(0.5m)面板截面参数：惯性矩：4533106.12mbhI 截面抵抗矩：3528.W- 8 -4.1.2.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为 0.25m，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为 500mm）a.钢筋砼自重取 26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.548.36KN/m；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m；c.施工人活载：q3=

12、2.5*0.51.25 KN/m；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0*0.51KN/m；则 q 强=48.36+0.075+1.25+150.685KN/mq 刚=48.36+0.07548.435KN/m4.1.2.1.3. 受力分析：腹板底板按三跨 0.15m 连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析： mNqlM2232max 104.105.68.510，满足要求MPaaW5.45a 刚度分析： mlfmEIqlf 75.0423.0146.013.85074max 实腹板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.2.2. 底模下方木检算：4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能

13、：底模下统一采用 100100mm 的方木，按支架间距三跨 0.6m 连续梁计算；100100mm 的方木为针叶材，A-2 类，方木的力学性能指标按“公路桥涵钢结构及木结构设计规范“中的 A-2 类木材并按湿材乘 0.9 的折减系数取值，则：- 9 -w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面参数：惯性矩：4633 10.8120mbhI 截面抵抗矩：3527.6W4.1.2.2.2. 荷载计算：底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)：腹板处:q 强=48.36+0.075+1.25+150

14、.685KN/mq 刚=48.36+0.07548.435KN/m又因方木在支架的中心间距为：0.6m，故线荷载为：q 强=50.6850.6=30.411KN/mq 刚=48.4350.6=29.061KN/m4.1.2.2.3. 受力分析：同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.6m 间距布置，故方木建模按三跨0.60m 连续梁分析如下：强度分析： mNqlM2232max 105.8106.85.10，满足要求MPaPaW7.94.67.5a - 10 -刚度分析： mlfmEIqlf 75.0435.013.8091562044max 故实腹

15、板处的方木的强度、刚度均满足要求。4.1.3. 空心段箱梁截面计算分析4.1.3.1. 底模计算：4.1.3.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 静弯曲强度50MPa，弹性模量 E5103MPa；密度： 。3/10mKN由于除翼板外底模方木按中心间距为 25cm 横向布设，考虑其本身的 5cm 实体尺寸，即模板计算跨径取： ；ml2.0又模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩：4533 1082.152mbhI 截面抵抗矩：3526.6W4.1.3.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为 0.25m，荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值 q1=1.2（分项系数）170.66/7.79(截面底宽)=26.29KN/m；钢筋砼自重取 26KN/m3，（分项系数）1.2 即砼产生的面荷载：q1=0.22*2*26*1.213.728KN/m2；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取 1m 宽分析线荷载为：q 强=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/mq 刚=13.728+0.1513.878KN/m、受力分析： 3按三跨 0.20m 连续梁建模计算模板强度及刚度：