承插式脚手架施工方案.doc

1、中国建筑第八工程局有限公司北京路住宅区B地块 轮扣式脚手架施工方案 目 录一、 工程概况1二、 编制依据2三、 施工管理组织机构2四、 轮扣式脚手架的特点2五、 轮扣式脚手架的施工要点及技术参数3六、 轮扣式支撑架体的搭设要求4七、 施工工艺6八、 质量、安全控制措施8九、 梁板支撑体系验算111、 工程概况 本工程为日照市北京路住宅区B地块项目，B地块位于枣庄路东、北京路西、五莲路南、莒州路北，地理位置优越，周围道路配套设施完善。B地块总建筑面积约为30.45万平米，包括23层住宅楼2栋、26层住宅楼5栋、28层住宅楼5栋、29层住宅楼2栋、商业网点3栋其他配套设施。我方根据现场实际情况，经

2、项目讨论单体结构+0以上使用模板支撑体系使用轮扣式脚手架.各楼层高度及层数如下表：建筑明细序号建筑名称性质层数高度建筑面积地上地下1B1-a#居住29287.315000.872B1-b#居住29286.69169.733B1-c#居住28281.214862.924B2#居住28281.219176.855B3#居住26275.417921.896B4#居住23266.716011.417B5#居住28281.219149.838B6#居住28281.223113.399B7-a#居住26275.413865.1810B7-b#居住26277.712897.5611B8#居住23266.71

3、6021.0412B9#居住28281.219185.1313B10#居住26275.417917.5514B11#居住26275.417933.0815车库公建13.961764.9地下室、非标准层支撑体系采用扣件式脚手架。标准层采用承插式轮扣脚手架。结构梁板截面尺寸主要为：板截面厚度在120mm-180mm；梁截面主要为400200mm、300200mm、200600mm、250500mm、250600mm等。2、 编制依据1、设计图纸和图纸会审以及工程洽商等；2、国家规范和行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑

4、工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程（JGJ 231-2010）3、企业施工标准混凝土结构工程施工技术标准(试用版)ZJQ08-SGJB 204-20033、 施工管理组织机构组 长：唐存礼副组长：王绍举 组 员：祝超、吴耀国、郭宁、王海玉、魏长敏、王浩、李大鹏、庞万林模板及支撑施工管理机构4、 轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；

5、4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装； 7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。5、 轮扣式脚手架的施工要点及技术参数5.1施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，由分包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，

6、以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证； 5.2轮扣式脚手架技术参数1、规格、型号名称型号A（MM）理论重量（KG）立杆LG2.4米240011.52立杆LG0.3米3001.85横杆HG1.2米12005.12横杆HG

7、0.9米9003.97 立杆材质采用Q345钢材，横杆采用Q235钢材，质量需符合建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程（JGJ 231-2010）的规定。5.3、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.81KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN，可调早拆Pmax60KN。上下托设计荷载：支撑高

8、度H5m时，设计荷载为180KN；6、 轮扣式支撑架体的搭设要求1、轮扣式脚手架的布置和搭设首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼板的轮扣脚手架的立杆间距为1200*900mm（部分楼层为900*900mm），水平步距为不超过1500mm（1200mm），立杆顶部采用可调顶托支撑。梁底支撑采用钢管和可调顶托，梁底立杆沿梁长方向间距同板底轮扣架搭设间距1200mm，梁宽方向由梁中轴线起每侧宽600mm，纵横向拉结采用钢管和扣件与相邻板底轮扣架连接且多于两跨。做扫地杆用的水平杆离地高不得超过550mm（300mm）。立杆底部采用底座，并铺设通长跳板。详见附图 2、对于局部特别是不规则的，可以使用不同长

9、度的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。3、对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达板底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。模板支架可调顶托超出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调顶托插入立杆的长度不得小于150mm。如图4、沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用48.3*3.6mm钢管、扣件搭设。5、中间在纵横向应每隔4-6跨设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为46米。当架体超过8m时，须在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶

10、紧,夹角宜为45度60度。6、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。7、轮扣架体的搭设须满足建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程（JGJ 231-2010）的要求。搭设完成后由总包、监理、项目管理、建设单位共同验收合格后方可进行下道工序施工。8、布料机柱腿位置1平方米内的排架支撑采取加密措施，最大间距不超过600mm，设置纵横向剪刀撑和扫地杆； 为防止布料机的腿部压坏支承的钢筋网片，在钢筋网片的上面铺设600*600的九夹板以支撑布料机的钢梁；在布料机的顶部设置四根揽风

11、绳，四个方向扎牢，以防止布料机位移倾覆；施工时，安排一名工人在下面维护支撑安全，发现问题随时整改。 7、 施工工艺轮扣式脚手架是由带有轮盘的钢管立杆、带有插头的钢管横杆以及可调顶托等部分组成的支撑体系。搭设流程基本同扣件式脚手架，只是立杆和横杆都是固定式的，立杆和横杆的连接也少了活动扣件固定这一环节。1、工艺流程铺设顶板胶合板检查验收模板支架浇筑顶板砼支模架拆除搭设立杆、横杆设置剪刀撑连接、加固板底架体铺设垫木搭设材料进场定位放线混凝土初凝、 2、搭设材料进场 根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型号）的立杆和横杆。在选用的时候要考虑两个因素：适用性和周转利用。立杆的型号主要有：L

12、G-240（长度2.4m）、LG-180（长度1.8m）、LG-120（长度1.2m）3种。横杆的型号主要有HG-30（长度0.3m）、HG-60（长度0.6m）、HG-120（长度1.2m）、HG-90（长度0.9m）5种。长横杆一般选用LG-240，根据层高的不同可选择其他型号，短横杆一般选用HG-90和HG-120。3、定位放线楼层混凝土浇筑完毕强度达到1.2Mpa以上后，如立杆搭设在地基上经地基处理达到一定强度后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。4、铺设垫木或安放底座为了扩大立杆底部承载截面的受力面积，保

13、证立杆承载面均匀受力，要在立杆底部铺放垫木和安放底座。5、搭设立杆、横杆轮扣件脚手架的构件较短，一般立杆和横杆的搭设一人就可以操作完成。搭设时先把立杆放在事先放置好的垫木上，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中。立杆的接长是直接插入立杆端部焊接好的A58mm*4mm*200mm的套管内，保证了上下立杆的对接，应力的有效传递。6、设置剪刀撑立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。四角抱角斜撑，外立面剪刀撑按常规做法。7、连接、

14、加固板底架体支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。8、铺设顶板胶合板当板底下的次龙骨（木楞）及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托）安装完毕之后，就可以安装顶板的胶合板。在安装顶板模板时，用钉子将其与板底木楞固定，并确保模板安装牢固、平整、拼缝严密。9、检查验收（1）支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。（2）模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。10、浇筑顶板混凝土模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的时候派专人守模，发现隐患及时消除。11、支模架拆除（1）支模架的

15、拆除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（2）梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。（3）模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。（4）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于两步。（5）轮扣式脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序，严禁将构件抛掷至地面，要传至地面码放整齐。（6）对拆除下来的构件要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。8、 质量、安全控制措施 a.质量控制措施1、支模架必须根据相关的规范和标准进行设计和验收，对高大模板工程必须按要求进行专家论证，必要时编制应急方案。2、搭设构件本身

16、的质量立杆和横杆所用的钢管不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深得划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面绣深度；钢管的弯曲变形应符合相关硬性规定。立杆与轮盘的焊接、横杆与插头的焊接质量满足要求，立杆轮盘的焊接强度60KN不破坏，横杆插头的焊接强度25KN不破坏。3、承载面的强度不管是立杆搭设在地基上还是已浇筑好的楼面上都要经过计算满足强度的要求。如不满足要采取措施在下层进行加固。立杆的底部必须加设底座或垫板。4、立杆和横杆连接节点必须紧固，立杆的搭设要准确地放在定位线上。所有的立杆和横杆要形成一个稳固的整体共同受力。5、剪刀撑的搭设严格按扣件式脚手架相关要求进行。6、支撑架搭

17、设技术要求允许偏差与检验方法见下表项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基与基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10水准仪2立杆垂直+30经纬仪或吊线和卷尺3立杆间距梁底+30钢尺板底4立杆步距+50钢尺5一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根水平杆高差106节点处的连接质量紧密、牢靠观察、敲击7剪刀撑设置部位及数量按方案要求观察与地面的夹角4560角尺b、安全控制措施1、搭拆脚手架必须由经过按现行国家标准特别作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。8、搭拆脚

18、手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手板，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。4、吊运脚手板及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。5、遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、脚手架按二步承载，每步承载3KN/m2，严禁在脚手架上堆放钢管、木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超荷

19、载。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上应按要求设置灭火器。8、脚手架使用期间，严禁拆除下列材料：1）主节点和纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆。2）连墙杆。 轮扣式满堂脚手架效果图示9、 梁板支撑体系验算9.1梁模板支撑架计算书 1、 计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=200mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底无承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0

20、N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.402.00=21.400kN/m2 由于可变荷载

21、效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.1000.5001.000=1.377kN。 采用的钢管类型为483.0。 2、梁底支撑钢管计算 1) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩

22、 Mmax=0.896kN.m 最大变形 vmax=2.089mm 最大支座力 Qmax=3.238kN 抗弯计算强度 f=0.896106/4491.0=199.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 2) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 3、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.238kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1282

23、.900=0.400kN N = 3.238+0.400=3.637kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=3637/(0.50

24、3424)=17.056N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.2001.200/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=

25、3.238+0.91.20.370+0.90.91.40.008/1.000=3.646kN 经计算得到=3646/(0.503424)+8000/4491=18.771N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!9.2 楼板模板支架计算书 1、 计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 木方5070mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000

26、.0N/mm2。 梁顶托采用钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483

27、.0。 2、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1）.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1282.900=0.370kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.8000.800=1.606kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 1.952kN。 2）.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，

28、经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.8000.800=2.592kN 3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 3、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步

29、距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=5971/(0.503424)=27.997N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.8001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.21.952+0.91.42.592+0.90.91.40.011/0.800=5.624kN 经计算得到=5624/(0.503424)+11000/4491=28.883N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!18