1、1 目录 第一章 方案编制依据 .2 第二章 工程概况 .2 第三章 施工难点及应对措施 .错误!未定义书签。 第四章 高支模支撑方案 .错误!未定义书签。 第五章 高支模验算书 .5 第六章 高支模施工的安全管理 .24 第七章 高支模施工方法 .25 第八章 监测措施 .31 第九章 高支模施 工图 .323 2 第一章 方案编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001(2002 版) ; 2、建筑结构荷载规范(GB5009-2001); 3、混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-92); 4、木结构设计规范(GBJ5-88); 5、钢
2、结构设计规范(GBJ17-88); 6、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001); 7、本工程的建筑、结构施工图纸; 8、建筑施工计算手册(江正荣著) 9、模板与脚手架工程施工技术措施 第二章 工程概况 2.1 工程概述 *车间为单栋独立厂房,总建筑面积 1506.39,总占地面积 598.34。首层层高为 9.000 米,首层 6.000 米处局部设夹层;二层层高 10 米,二层 5 米高处局部设夹层。 2.2 结构工程概况 1本工程基础为预应力桩承台基础,主体为钢筋混凝土框架结构。本工程 0.000 标高相当于绝对标高 15.00 米, 2首层梁面结构标高为-1.000m,
3、夹层梁板面结构标高为 5.95m,二层梁板面结构标 高为 8.900m,二层夹层梁板面标高为 13.95m,屋面梁板面结构标高为 18.6018.90m。首 层夹层楼板厚度为 100,梁的最大截面为 300800,柱的最大截面 10001000;二层楼 板厚度为 120,二层梁的最大截面为 4501300,柱的最大截面 10001000;二层夹层楼 板厚度为 110,梁的最大截面为 350800,柱的最大截面 10001000;屋面梁的最大截 面为 9002000,楼板厚度为 120,柱的最大截面 900900,独立柱间距(即主梁跨度) 为 10 米。 3由于施工图中大部分承台、基础梁顶面标高
4、为-1.00,在施工组织设计中的总体施 工部署中,在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、二层支模最小 高度分别为 8.60m、8m,均属于高支模,尤其是一层模板支撑体系及屋面梁 9002000 梁的支设是本工程的一个关键,如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题,是我们 的工作重点。 3 第三章 施工难点及应对措施 承台基础梁面标高为1.000m,首层层高设计为 8.900m (AD 轴),无形中增加了 楼层模板支架安装高度,大大增加了高支模的施工难度和施工安全。 同时由于拟建工程表层土层为回填土,地基承载力较低,无法满足高支模架的承载 力要求。 拟建建筑物梁板跨度较大、梁较高
5、、荷载较重等原因,在浇筑砼施工时会出现较大 沉降量,对模板安装起拱、屋面砼面层标高、平整度等较难控制。 为确保工程质量、降低高支模安全风险和施工难度,采取以下措施方案来满足要求: 拆除侧模待砼具有一定设计强度后就开始进行地面土方分层回填,分层厚度按照 30cm 一层进行,随即采取机械强夯施工,土方回填密实度必须达到 94(经压实达到 94密实度的地基承载力能达到 350Kpa 以上),直至回填到地面层底面位置。 经过地面先施工处理,高支模基底平整度和地基承载力均满足了要求,同时也大大 降低了高支撑的高度,降低了高支模的施工难度和风险。 第四章 高支模支撑方案 4.1 梁模板及支撑架的设计 4.
6、1.1、 4501300 梁模板及支撑架的设计 1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板,次龙骨选用 80100方木,梁底模木方垂 直于梁截面支设,间距为 300,主龙骨采用 48*3.5钢管,横向间距 400。 侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置,间距250,梁侧模用 12 对拉螺栓固定,对拉 螺栓沿梁高每 400mm 设一道,纵向间距每 500mm 设置一道。 主梁底采用三排立杆,立杆沿梁宽间距为 450,中间的立杆位于梁宽方向的正中位 置,梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为 1500。 3、主梁支撑体系与结构柱连接,并单独设置剪刀撑,保证周边板、次梁模板及支撑 体系拆除后的支撑体系的
7、稳定性。 4 4.1.2、 9002000、9001600、8001700 梁模板及支撑架的设计 1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板,次龙骨选用 80100方木,梁底模木方平 行于梁截面支设,间距为 200,主龙骨采用 48*3.5钢管,横向间距 400。 侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置,间距250,梁侧模用 16 对拉螺栓固定,对拉 螺栓沿梁高每 400mm 设一道,纵向间距每 500mm 设置一道。 主梁底采用四排立杆,立杆沿梁宽间距为 450,中间的立杆位于梁宽方向的正中位 置,梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为 1500。 3、主梁支撑体系与结构柱连接,并单独设置剪刀撑,
8、保证周边板、次梁模板及支撑 体系拆除后的支撑体系的稳定性。 4.2 首层顶板模板及支撑架的设计 1、顶板模板采用 18 厚九夹板,次龙骨选用 50100方木,间距为 400,主龙骨 采用 48*3.5 钢管,间距 800。 2、满堂脚手架支撑体系设计为:立杆间距 800mm,水平杆每 1500mm 一道,架体纵 横相连,设剪刀撑。在脚手架的底端之上 200mm,设纵横扫地杆。 3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立,便于模板支撑体系得分批拆除,二层梁板 混凝土强度达到设计 80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系,待屋面混凝土浇筑完成 拆除二层主梁的支撑体系及模板。 4.3 剪刀撑的设置 1)满堂
9、模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连 续设置。 2)模板支架,其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪 刀撑。 3)每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨,且不小于 6 米,斜杆与地面的倾角宜在 4560 之间。 4)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于 1 米,应采用不少于 2 个旋转 扣件固定,端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于 100mm。 5)剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接,其中斜杆的对接或搭接 接头部位至少有一道连接。 5 4.4 与竖向构件的加固措施 混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件,再浇筑水
10、平向混凝土构件”,因此 在浇注梁板混凝土时,旁边的竖向构件已具备一定的强度,结合上述情况,支撑体系的 连墙件进行如下设置:在靠独立大柱子边上竖向每隔 3.0 米(与模板支撑体系的水平杆 位置相吻合)设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。 4.5 支撑立杆基础 1、由于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支 撑地面为首层回填土地面,考虑到施工场地地下水位本来就较高,再加上雨水影响,导 致回填土地面承载力下降,确定在回填土上浇筑 100 厚 C15 砼垫层,以增加首层回填土 地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板,加大承压面积。先在土面上垫一块约 500500宽的
11、旧模板,在旧模板上垫上 50100 木方,然后在木方上面架设脚手架立 杆。 2、屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递,在浇筑屋面 梁板砼前,一、夹层的模板支撑体系暂不拆除,通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。 第五章 高支模验算书 5.1 二层主梁模板验算 5.1.1、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 脚手架步距(m):1.50;脚手架搭设高度(m):8.60; 梁两侧立柱间距(m):0.90;承重架支设:1根承重立杆,木方垂直梁截面; 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m 2):0.35
12、0;梁截面宽度B(m):0.450; 混凝土和钢筋自重(kN/m 3):25.000;梁截面高度D(m):1.300; 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000;施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):80.00;木方的截面高度(mm):100.00; 4.其他 6 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.
13、80; 梁模板支撑架立面简图 5.1.2、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.0001.3000.600=19.500 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.3500.600(21.300+0.450)/ 0.450=1.423 kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P 1= (2.000+2.000)0.4500.600=1.080 kN; 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.219.
14、500+1.21.423=25.108 kN/m; 集中荷载 P = 1.41.080=1.512 kN; 7 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为: N1=2.154 kN; N2=8.569 kN; N3=2.154 kN; 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3; I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4; 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q =
15、8.569/0.600=14.282 kN/m; 最大弯距 M =0.1ql 2= 0.114.2820.6000.600= 0.514 kN.m; 截面应力 = M / W = 0.514106/133333.3 = 3.856 N/mm2; 木方的计算强度小于13.0 N/mm 2,满足要求! 木方抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.614.2820.600 = 5.142 kN; 截面抗剪强度计算值 T = 35141.527/(280.000100.000) = 0.964 N/mm 2
16、; 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm 2; 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 最大变形 V= 0.67711.902600.000 4 /(1009500.000666.667103)=0.165 mm; 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求! 8 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到: 支座反力 R A = RB=0.416 kN 中间支座最大反力Rmax=11.476;
17、 最大弯矩 M max=0.298 kN.m; 最大变形 V max=0.142 mm; 截面应力 =0.29810 6/5080.0=58.610 N/mm2; 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm 2,满足要求! 5.1.3、梁底纵向钢管计算 9 纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。 5.1.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计 值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.
18、5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=11.48 kN; R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.1.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N 1 =11.476 kN ; 脚手架钢管的自重: N 2 = 1.20.1298.600=1.332 kN; N =11.476+1.332=12.808 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o/i 查表得到; i
19、- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58; A - 立杆净截面面积 (cm 2): A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm 3):W = 5.08; - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm 2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205.00 N/mm 2; lo - 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数,按照表1取值为:1.167 ; 10 u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,u =1.700; a - 立杆上端
20、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a =0.100 m; 公式(1)的计算结果: 立杆计算长度 L o = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m; Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=12807.819/(0.203489.000) = 129.024 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 129.024 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 立杆计算长度 L o = h+2a = 1.500+0.1002 = 1
21、.700 m; Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ; 公式(2)的计算结果: 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=12807.819/(0.530489.000) = 49.419 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 49.419 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ; 公式(3)的计算结果: 立杆计算长度 L
22、o = k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.500+0.1002) = 2.016 m; Lo/i = 2015.642 / 15.800 = 128.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=12807.819/(0.406489.000) = 64.512 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 64.512 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 11 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 5.2 屋面层主梁模
23、板验算 5.2.1、参数信息: 梁段信息:900*2000 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.40;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 脚手架步距(m):1.50;脚手架搭设高度(m):8.00; 梁两侧立柱间距(m):1.40;承重架支设:2根承重立杆,木方垂直梁截面; 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m 2):0.350;梁截面宽度B(m):0.900; 混凝土和钢筋自重(kN/m 3):25.000;梁截面高度D(m):2.000; 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.500;施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.000; 3.木方参数 木方弹性模
24、量E(N/mm 2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):80.00;木方的截面高度(mm):100.00; 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80; 12 梁模板支撑架立面简图 5.2.2、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.0002.0000.400=20.000 kN/m;
25、(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.3500.400(22.000+0.900)/ 0.900=0.762 kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P 1= (2.000+2.500)0.9000.400=1.620 kN; 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.220.000+1.20.762=24.915 kN/m; 集中荷载 P = 1.41.620=2.268 kN; 13 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为: N1=2.814 kN; N2=9.431 kN; N3=9
26、.620 kN; N4=2.814 kN; 木方按照简支梁计算。 本算例中,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3; I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4; 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 9.620/0.400=24.049 kN/m; 最大弯距 M =0.1ql 2= 0.124.0490.4000.400= 0.385 kN.m; 截面应力 = M / W = 0.385106/133333.3 =
27、 2.886 N/mm2; 木方的计算强度小于13.0 N/mm 2,满足要求! 木方抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.624.0490.400 = 5.772 kN; 截面抗剪强度计算值 T = 35771.760/(280.000100.000) = 1.082 N/mm 2; 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm 2; 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 最大变形 V= 0.67720.0414
28、00.000 4 /(1009500.000666.667103)=0.055 mm; 木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 14 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到: 支座反力 R A = RB=1.169 kN 中间支座最大反力Rmax=12.533; 最大弯矩 M max=0.366 kN.m; 最大变形 V max=0.325 mm; 截面应力 =0.36610 6/5080.0=72.090 N/mm2; 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm 2,满足
29、要求! 5.2.3、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。 5.2.4、扣件抗滑移的计算: 15 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计 值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=12.53 kN; R 12.80 kN,所以双扣件抗
30、滑承载力的设计计算满足要求! 5.2.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N 1 =12.533 kN ; 脚手架钢管的自重: N 2 = 1.20.1368.000=1.306 kN; N =12.533+1.306=13.838 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58; A - 立杆净截面面积 (cm 2): A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm 3):W = 5.08; - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/m
31、m 2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205.00 N/mm 2; lo - 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数,按照表1取值为:1.167 ; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,u =1.700; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a =0.100 m; 公式(1)的计算结果: 立杆计算长度 L o = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m; 16 Lo/i = 2975.850 /
32、 15.800 = 188.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=13838.185/(0.203489.000) = 139.404 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 139.404 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 立杆计算长度 L o = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m; Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ; 公式(2)的计算结果: 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ; 钢管立杆受压强度计算值
33、;=13838.185/(0.530489.000) = 53.394 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 53.394 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ; 公式(3)的计算结果: 立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) = 1.1671.014(1.500+0.1002) = 2.012 m; Lo/i = 2011.675 / 15.800 = 127.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到
34、轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=13838.185/(0.412489.000) = 68.687 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 68.687 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 17 5.3 首层顶部楼板模板验算 5.3.1、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):8.78; 采用的
35、钢管(mm):483.5 ; 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m 2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.200;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300;木方的间隔距离(mm):400.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木
36、方的截面高度(mm):100.00; 18 图2 楼板支撑架荷载计算单元 5.3.2、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3; I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1= 25.0000.4000.200 = 2.000 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.400 = 0.140 kN/m ; (
37、3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p1 = (1.000+2.000)0.8000.400 = 0.960 kN; 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 19 均布荷载 q = 1.2(2.000 + 0.140) = 2.568 kN/m; 集中荷载 p = 1.40.960=1.344 kN; 最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 1.3440.800 /4 + 2.5680.8002/8 = 0.474 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.344/2 + 2.5680.80
38、0/2 = 1.699 kN ; 截面应力 = M / w = 0.474106/83.333103 = 5.691 N/mm2; 方木的计算强度为 5.691 小13.0 N/mm 2,满足要求! 3.抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8002.568/2+1.344/2 = 1.699 kN; 截面抗剪强度计算值 T = 3 1699.200/(2 50.000 100.000) = 0.510 N/mm 2; 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm 2; 方木的抗剪强
39、度为0.510小于 1.300 ,满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: 均布荷载 q = q 1 + q2 = 2.000+0.140=2.140 kN/m; 集中荷载 p = 0.960 kN; 最大变形 V= 52.140800.000 4 /(3849500.0004166666.67) + 960.000800.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.547 mm; 方木的最大挠度 0.547 小于 800.000/250,满足要求! 5.3.3、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三
40、跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 2.5680.800 + 1.344 = 3.398 kN; 20 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 0.476 kN.m ; 最大变形 V max = 0.799 mm ; 最大支座力 Q max = 7.307 kN ; 截面应力 = 0.476106/5080.000=93.670 N/mm2 ; 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm 2,满足要求! 21 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要
41、求! 5.3.4、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计 值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.307 kN; R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.3.5、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.1298.780 = 1.133 kN; 钢管的自重计算参照扣件
42、式规范附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN; 经计算得到,静荷载标准值 N G = NG1+NG2+NG3 = 4.557 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1
43、.4NQ = 8.157 kN; 5.3.6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 22 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 8.157 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm; A - 立杆净截面面积(cm 2):A = 4.89 cm 2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3):W=5.08 cm 3; - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2); f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205.000 N/mm 2; Lo- 计算长度 (m); 如果完全参照扣件
44、式规范,由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数,取值为1.155; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3;u = 1.700; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m; 公式(1)的计算结果: 立杆计算长度 L o = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=8156.9
45、98/(0.207489.000) = 80.584 N/mm 2; 立杆稳定性计算 = 80.584 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求! 公式(2)的计算结果: 立杆计算长度 L o = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m; Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=8156.998/(0.530489.000) = 31.474 N/mm 2; 立杆稳定性计算 = 31.474 N/mm2 小于 f = 205.00
46、0满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243; k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.017 ; 公式(3)的计算结果: 立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) = 1.2431.017(1.500+0.1002) = 2.149 m; Lo/i = 2149.023 / 15.800 = 136.000 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=8156.998/(0.36748
47、9.000) = 45.452 N/mm 2; 23 立杆稳定性计算 = 45.452 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 5.4 地基承载力验算 根据以上的荷载计算: 1)450*1300 主梁底中间立杆的轴心压力设计值 N=12.808KN(立杆压在基础梁上); 2)楼板底立杆的轴心压力设计值 N=8.157KN 则脚手架立杆传至基础顶面的轴心压力最大值为楼板底立杆 N=12.808KN 3)地基承载力计算公式:N/ AdKfak 式中:N-脚手架
48、立杆传至基础顶面的轴心力设计值 Ad-立杆基础的计算底面积;可按以下情况确定:在支座下设有厚度 5060的木垫板时(或脚手板),则 Ad=ab(a、b 为垫板的两个 边长,且不小于 200),当 Ad的计算面积大于 0.25时,则取 0.25计算;) K-脚手架地基承载力调整系数,对碎石土、砂土、回填土取 0.4;对粘 土取 0.5;对岩石、砼取 1.0. Fak-地基承载力特征值,根据地质报告及地基强夯的结果,场地中砂性 粘土层的承载力不低于 16T/,fak=160KPa。 N/ Ad=12.808/0.25=51.232KN/ Kfak=0.4160=64K N/满足要求。 24 第六章 高支模施工的安全管理 6.1 施工组织和责任分工 6.1.1 项目部管理人员组织及职责分工 6.1.1.1 项目技术负责人:负责项目部全面技术工作; 6.1.1.2 项目质量总监:对模板工
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