电池储能运行策略对系统Well-being指标及风电.DOC

1、电池储能运行策略对系统 Well-being 指标及风电消纳能力的影响 *陈凡,徐政, 张晨阳（南京工程学院 电力工程学院， 南京 211167）摘要：提出了一种电池储能系统有序放电运行策略，考虑风电出力不确定性、尾流效应、电池故障率等因素，对风储联合发电系统进行 Well-being 分析。算例表明，在风电超出允许接入比例，而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态时，该策略能提高系统的风电消纳能力，并进一步提高系统可靠性。此外，还进一步研究了该储能运行策略下，储能系统容量、电池最大充放电功率以及风电允许接入比例等因素对发电系统 Well-being 指标的影响。关键词：Well-being

2、指标；电池储能系统；运行策略；风电消纳能力中图分类号：TM732 文献标志码：A 文章编号：1001-1390（2018）00-0000-00Impacts of battery storage operating strategy on power system Well-being indices andwindand wind power accommodation of power systemChen Fan, Xu Zheng, Zhang Chenyang(School of Electric Power Engineering, Nanjing Institute of Tec

3、hnology, Nanjing 211167, Jiangsu Province, China)Abstract: This paper presents an orderly discharging strategy of battery storage system strategy. Taking the output uncertainty of wind power, wake effect and the failure rate of energy storage systembattery into account, this paper analyzes Well-bein

4、g indices of generation system containing wind farm and battery energy storage system. Case studies show that the proposed strategy is capable of increasing wind power accommodation and improving Well-being indices of generation system when wind power exceeds the penetration limit and at the same ti

5、me generation system is short of power after absorbing obtainable wind power. Moreover, this paper also studies the impacts of storage system capacity, charging and discharging power of BESS and wind power penetration on Well-being indices of generation power system.Keywords: Well-being indices; , b

6、attery energy storage system; , operating strategy; , wind power accommodation0 引 言随着全球能源战略的调整，可再生能源越来越受到各个国家的重视。风电作为一种分布广泛的清洁能源，在电力系统中所占比例越来越高。截至2015 年底，全世界的风电总装机容量已达 433 GW1。然而，风电的波动性和随机性可能导致风电并网引起电力系统稳定性的下降。为了提高风电并网后系统的稳定性，电池储能作为一种技术成熟度较高的储*基金项目：江苏省配电网智能技术与装备协同创新中心开放基金项目(XTCX201612)；江苏省大学生实践创新训练计

7、划项目（201611276025Y） ；南京工程学院科研资助项目(ZKJ201607)能技术，逐渐被引入到风电系统中。电池储能技术能够快速实现风电的存储和释放，从而达到平抑风电功率、改善系统频率等 2-6效果。目前，国内外已有大量文献对储能系统接入风电作了相关研究。文献5中提到了几种目前已应用的电池储能技术，分别是锂电池储能、钠硫电池储能和液流电池储能，其额定功率均可达兆瓦级，为技术上实现风电的快速存储和释放奠定了基础。文献7对上述 3 种储能电池在电力系统中的应用作了相关研究，介绍了我国电池储能技术的发展现状和电池储能技术的应用前景。文献8-10采用蒙特卡洛方法研究储能元件的容量、接入位置和

8、充放电功率等因素对系统可靠性的影响，但并未考虑允许风电接入比例和尾流效应等因素。文献11研究了不同储能运行策略对系统充裕度的影响，但其可靠性指标建立在传统风险评估模型框架下。文献12在Well-being 模型下研究风电场容量和储能系统容量等因素对风储混合发电系统的影响，但所建立的风电场模型过于简单，未考虑风电机组降额状态及尾流效应的影响。文献13-14在限制风电允许接入比例的条件下研究电池储能系统对系统可靠性的影响，介绍了一种储能运行策略，在风电超出允许接入比例，而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态时，储能系统一方面可以补充系统缺电量，另一方面可吸收超出风电允许接入比例的过剩风电。但该文

9、献将系统中所有电池简化为单一电池元件，并未进一步研究此储能运行策略的具体过程。本文在上述文献研究的基础上，提出了一种电池储能系统有序放电策略。研究表明，在风电超出允许接入比例而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态时，该运行策略能够一步提高储能系统对风电的吸收量，改善系统 Well-being 指标。1 Well-being 模型Well-being模型是将电力安全分析的确定性准则和传统风险评估相结合的评估模型 12。相对于传统风险评估模型，该模型能有效的分离出系统濒临失负荷的边界状态。本文根据N-1准则建立Well-being模型：健康状态指系统能够满足负荷需求，并且满足N -1准则；边界状

10、态指系统能满足负荷需求，但是不满足N-1准则；风险状态指系统不能满足负荷需求。三种状态的可靠性指标分别为：健康状态概率P H，边界状态概率 PM，风险状态概率 PR。各指标的计算公式如式(1)式(3)所示。(1)HH18760NiPT(2)MMii(3)RR1Nii式中N指仿真年数，T Hi、T Mi、T Ri分别指第i 年中健康状态、临界状态、风险状态的时间，单位h。2 风电场模型常规机组采用“运行故障”两态模型 11，而对于风电机组，由于风电机组处于降额状态的时间在其运行期间较多，因此采用两态模型并不能精确地反映风电机组对系统的出力程度，因此采用“运行停运/降额”三态模型 13。故障模型如

11、图 1 所示，其中 、 、 、 为对应状态间的转移率。运行状态停运状态降额状态1122图 1 风电机组三态模型Fig.1 Three states model of wind turbine目前广泛使用的风速模型主要有自回归滑动平均模型(ARMA 模型 15)和 Weibull 风速模型 16。ARMA 模型能够计及风速的时序特性，而储能设备在运行过程中需要充分考虑风速和剩余电量等时序变量的约束，因此本文采取 ARMA 模型对风速进行模拟，一般表达式如式(4)所示。(4)1212 tttntmtyy式中，y t 为 t 时刻时间序列值， i(in)和 j(jm)为自回归和滑动平均参数， t 为

12、服从(0, 2)分布的标准正态白噪声。研究表明，风电机组的功率与风速呈非线性关系 17。风速低于切入风速 Vci 时，功率为零；风速介于切入风速 Vci 和额定风速 Vr 之间时，功率近似为与风速相关的二次函数；风速介于额定风速 Vr 和切出风速 Vco 之间时，功率为最大功率；风速超过切出风速时，功率为零。表达式如式(5)所示。(5)2t0, ,()tcitottmrrtVPABCP式中，A 、 B、 C 可由 Vci、V r、V co 计算得到 17。此外，在大型风电场中还存在尾流效应，处于下风向的风电机组受处于上风向的风电机组影响，其风速将低于后者的风速，从而对风电场的实际出力产生一定影

13、响。本文采用 Jeason 模型 18对尾流效应进行描述，表达式如式(6)所示。(6)21/20T()1x RtVCKX式中， Vx(t)为受尾流效应影响的风速；V 0(t)为 t 时刻的平均风速；C T 为推力系数，一般取0.1219；K 为尾流下降系数； R 为风机半径；X 为风机间距。3 电池储能系统模型设风电允许接入比例（风电占实际负荷 PL(t)比例 13）为 ，风电场出力为 Gw(t)，常规机组出力为 Gc(t)，则“ 风电超出允许接入比例而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态”这一条件的数学表达式如式（7） ，将此条件记为条件 A：(7)wLc()%:1)tPtA由式(7)可定

14、义，当风电和常规机组出力不满足条件 A 时，系统的过剩电量 Gb(t)如式(8)所示。当风电和常规机组满足条件 A 时，系统的缺电电量Gob(t)如式 (9)所示，此时系统过剩的风电电量Gw(t)如式 (10)所示。(8)bcwL()+()ttPt(9)o1%)(10)wL()(tt式中，G b(t)为正表示系统不缺电，G b(t)为负表示系统缺电；G ob(t)恒为负，表示系统缺电。在多电池元件的储能系统中，当风电超出允许接入比例而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态时，电池系统一方面可对系统放电，另一方面可吸收过剩风电 Gw(t)，可得到文献13 中的等效单电池储能系统充放电量 GB(t

15、)如式(11) 所示。(11)bcwBow (), ,)()ttAGt同时，在电池运行时，还需计及以下约束条件：(12)bmaxbmaxb()()1PtLitESocEse式中，P bmax、E bmax 分别指最大充放电功率、电池容量，P b(t)和 Eb(t)分别指电池 t 时刻的充放电功率、剩余电量；state(t) 指电池工作状态，故障模型采用两态模型，1正常，0故障；Soc 指电池的荷电率 10。值得指出的是，对于多电池的储能系统，不同的电池放电顺序会对式(11)中过剩风电 Gw(t)的吸收产生影响。本文对多电池储能系统中电池放电顺序进行研究，根据电池无序和有序放电过程分别提出了储能

16、运行策略 F1、F2 。为便于描述这两种策略，设定了简单的系统场景：设系统此时负荷为 200 MW，常规机组提供 170 MW，风电为 30 MW，风电允许接入比例为 10%，则过剩风电量为 10 MW，负荷此时缺电量为 10 MW。系统内含有 5 台电池，每台电池所允许的最低剩余电量为 1 MWh，最高电量为 5 MWh。考虑两种储能系统运行策略：(1) F1 策略（无序放电策略）：按照电池序号确定每时刻各电池充放电电量，总电池数为 N，若电池 k 此时的电量高于所允许的最低电量，则进行放电；若电池 k 此时的电量等于所允许的最低电量，则此电池对过剩的风电进行吸收。若 n 个电池进行上述过程

17、后可满足系统负荷，则剩余 N-n 个未放电的电池对过剩的风电进行吸收;(2) F2 策略（有序放电策略）：在 F1 策略基础上，按照电池剩余电量由高到低对电池进行动态排序，依照此排序确定每时刻各电池充放电电量。在上述两种策略下得到的储能系统充放电量如表 1 所示。表 1 F1 和 F2 策略下的各电池电量Tab.1 The bBattery power in F1 and F2 storage strategy电池序号 1 2 3 4 5原有电量 /MWh 3 5 2 1 5F1 1 2 3 4 5放电次序F2 3 1 4 5 2放电电量/MWh F1 2 4 1 0 3F2 2 4 0 0

18、4F1 0 0 0 4 0充电电量/MWhF2 0 0 3 4 0F1 1 1 1 5 2剩余电量/MWhF2 1 1 5 5 1由表 1 可发现，按照 F1 策略运行的储能系统向系统放电 10 MWh，同时消纳过剩风电 4 MWh，最终剩余电量 10 MWh。按照 F2 策略运行的储能系统向系统放电 10 MWh，同时消纳过剩风电 7 MWh，最终剩余电量 13 MWh。因此 F2 策略相比 F1 策略能多消纳风电 3MWh，而储能系统储备电量多出 3 MWh，可用于下一时刻向缺电系统放电，从而提高发电系统可靠性。上述两种策略的根本区别在于有序放电策略使剩余电量多的电池承担了较多的负荷，从而

19、减少了放电电池的数目，增加了可充电电池的数目，因此可吸收更多的过剩风电 Gw(t)。最终由 F2 策略可得到本文提出的基于储能系统有序放电的系统Well-being 分析具体流程图如图 2 所示。计算系统过剩电量参数初始化常规机组建模风电场建模判断系统是否处于缺电状态且存在过剩风电, 即是否满足条件 A根据电量高低排序编号根据储能放电优先顺序进行放电 ，剩余电池充电计算系统 W e l l - b e i n g 指标计算系统缺电量Go b ( t )、风电溢出量G w ( t )电量 G b ( t )否 是储能元件建模图 2 基于 储能系统有序放电的系统 Well-being 分析流程图F

20、ig.2 Flow chart of Well-being analysis based on orderly discharging of energy storage strategy4 算例分析4.1 算例参数在 Matlab2015b 中编写相关程序，采用 IEEE-RBTS 系统，系统负荷为 215 MW，负荷模型采用时序负荷模型 20。单台电池最高电量为 2 MWh，故障率为 0.307 次/a，修复率为 20 次/a 10，电池的最大放电深度为 80%（即荷电率 Soc 为 0.2） ，每小时最大充放电功率为 1.2 MW。单台风机的额定功率 1.5 MW，风电允许接入比例 %为

21、 10%。根据风电场实际运行的数据，统计得到风电机组的转移率、 、 、 分别为 7.96 次/a 、5.84 次/a、58.4 次/a、43.8 次/a 21。采用三状态出力模型，各状态出力分别为 0、0.5、1，实际风速采用美国西部某风电场的实测数据 22，风速均值为 7.4385 m/s,标准差为 4.2078 m/s，ARMA 模型定阶为（12，12） 。设切入风速度 Vci=3 m/s,额定风速 Vr=12m/s,切出风速Vco=22 m/s。风轮半径 R=45m,风机间距 X=135 m。4.2 储能运行策略对系统 Well-being 指标的影响根据式（8）和 F1、F2 策略，本

22、文确立了三种电池储能运行策略，三种运行策略如下：（1）Sh1 策略：当系统不满足条件 A 时，储能系统吸收或者释放电量 Gb(t)；满足条件 A 时，储能系统向系统释放电能 Gob(t)，但不吸收此时过剩风电 Gw(t)；（2）Sh2 策略：在 Sh1 策略基础上，当系统满足条件 A 时，储能系统向系统释放电能 Gob(t)，同时吸收此时过剩风电 Gw(t)；（3） ）Sh3 策略：在 Sh2 策略基础上，按照电池电量由高到低排序的序号确立放电电池及其放电电量，不参与放电的电池吸收此时过剩的风电Gw(t)。系统中风电场容量 45 MW，储能系统容量 50 MW。同时，采用电力不足期望值(exp

23、ected energy not supplied, EENS12)来衡量系统可靠性，单位为MWh，仿真结果如表 2 所示。表 2 3 种储能运行策略下 RBTS 系统 Well-being指标Tab.2 The Well-being indices of RBTS in under 3 kinds of energy storage operating strategystrategies指标 火电 仅风电 Sh1 Sh2 Sh3PH 0.969811 0.984717 0.992784 0.993088 0.993242PM 0.028824 0.014689 0.00707 0.0067

24、71 0.006619PR 0.001365 0.000594 0.000145 0.000141 0.000139EENS 124.4341 52.97721 18.57529 18.03743 17.82421由表 2 可得：（1）风电系统和电池储能系统的接入能有效提高发电系统的可靠性。电池储能系统能有效吸收多余的风电和常规电能，并在系统缺电情况下放电，从而进一步改善系统的 Well-being 指标；（2）Sh2 策略相对 Sh1 策略对系统 Well-being指标有一定改善，原因在于实际运行中未参与放电的电池吸收了过剩的风电。Sh3 策略相对 Sh2 策略进一步改善系统 Well-b

25、eing 指标，原因在于根据电池剩余电量排序所确定的有序放电策略，使得电池储能系统对风电的吸收率更高。4.3 储能运行策略对系统风电消纳能力的影响进一步定量分析上述储能运行策略对风电消纳能力的影响，仿真得到表 3 中结果。表中 EBP 指储能系统年均吸收的电能，E BN 指储能系统年均释放的电能。E w 指储能系统年均吸收的风电，E w 指当风电超出允许接入比例而系统吸收允许接入的风电后仍处于缺电状态时，储能系统实际吸收的过剩风电，各指标单位均为 MWh/a。表 3 不同储能运行策略对系统风电消纳能力的影响Tab.3 The iImpact of different storage opera

26、ting strategy strategies on wind farm accommodation指标 Sh1 Sh2 Sh3EBP 93.139 07 93.681 89 93.929 35EBN 41.654 29 42.197 08 42.444 55EW 7.4262 84 8.358 152 9.456 071Ew 0 1.350 372 2.900 674由表 3 可得：（1）Sh3 策略对应的年均吸收的电能 EBP、年均释放的电能 EBN 比 Sh1、Sh2 策略高，表明储能系统 Sh3 策略下运行能吸收更多的电能，并且在系统缺电时向系统释放更多的电能，从而有效提升系统的可靠

27、性水平。（20）Sh3 策略对应的年均吸收的风电 Ew 及吸收过剩的风电量 Ew 高于 Sh1、Sh2 策略，表明 Sh3策略实际吸收了更多的风电，增加了系统对风电的利用率，因此提高了系统的风电消纳能力。4.4 电池储能系统容量对系统 Well-being 指标影响采用 Sh3 策略，进一步分析不同储能系统容量Eb 对系统可靠性的影响。系统中风电场容量分别为45 MW、 90 MW，建立的系统分别记为RBTSW1、RBTSW2。仿真结果如表 4、表 5 所示。表 4 不同电池系统容量下 RBTSW1 系统 Well-being指标Tab.4 The Well-being indices of

28、RBTSW1 in different BESS capacitycapacitiesEb/MWh PH PM PR EENS20 0.988 53 0.011 15 0.000 32 33.55640 0.992 07 0.007 74 0.000 19 22.71560 0.994 01 0.005 87 0.000 12 15.25080 0.995 4840.004 45 0.000 07 10.828100 0.996 29 0.003 66 0.000 05 7.363120 0.996 99 0.002 97 0.000 04 4.956表 5 不同电池系统容量下 RBTSW2

29、系统 Well-being指标Tab.5 The Well-being indices of RBTSW2 in different BESS capacitycapacitiesEb/MWhPH PM PR EENS20 0.989 971 0.009 763 0.000 26726.892 8940 0.993 244 0.006 616 0.000 14 16.318 3960 0.995 232 0.004 684 8.39E-05 10.788 6780 0.996 370 0.003 574 5.67E-05 8.279 90100 0.997 221 0.002 736 4.28

30、E-05 6.607 27120 0.997 720 0.002 252 2.8E-05 4.575 65根据表 4、表 5 作图 3 和图 4 可得：(1) 随着电池系统容量的增加，系统处于健康状态的概率 PH 逐渐增加，处于边界状态 PM 和风险状态概率 PR 逐渐减少，系统的缺电量 EENS 不断下降。这表明随着电池系统容量的增加，系统 Well-being 指标逐渐改善，可靠性水平得到提升;(2) 当电池系统总容量达到 80 MW 后，其对系统 Well-being 指标影响变小。这表明电池系统容量达到一定值后，其对系统 Well-being 指标的改善效果逐渐趋于饱和;(3) 对比

31、RBTSW1 系统和 RBTSW2 系统发现，后者风电容量为前者风电容量的两倍，但随着储能容量的进一步提升，二者的对系统的 Well-being 指标的改善程度相近。原因在于风电依赖于自然条件，具有明显的不确定性，而电池系统可有效针对系统缺电状态放电，在一定程度上实现对系统缺电状态的调控。因而对于包含电池储能的高可靠性系统，风电容量对系统 Well-being 指标影响程度有限。2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0电池储能系统总容量 Eb/ M W h01 02 03 04 0EENS/MWhR B T S W 1R B T S W 2图 3 不同储能系统容量下 EENSFi

32、g.3 EENS in different capacity capacities of BESS0 . 9 8 50 . 9 90 . 9 9 51PHR B T S W 1R B T S W 200 . 0 0 50 . 0 10 . 0 1 5PM2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0电池储能系统总容量Eb/ M W h01234PR1 0- 4图 4 不同储能系统容量下 PH、PM、PRFig.4 PH、PM、PR in different capacity capacities of BESS4.4 电池充放电功率对系统 Well-being 指标影响采用 Sh3 策

33、略，分析电池充放电功率对风储联合发电系统可靠性的影响。系统中储能设备容量为40 MW，风电容量为 45 MW，系统 Well-being 分析结果如表 6 所示。表 6 不同充放电功率下 RBTS 系统 Well-being 指标Tab.6 The Well-being indices of RBTS in different BESS charging/discharging power功率 /MW PH PM PR EENS0.25 0.986783 0.012777 0.000440 38.012360.50 0.989546 0.010166 0.000288 28.334050.75

34、 0.991011 0.008765 0.000224 24.033831.00 0.991668 0.008131 0.000200 23.095491.25 0.992142 0.007684 0.000174 22.133641.50 0.992424 0.007410 0.000165 21.530581.75 0.992657 0.007188 0.000155 20.82025由表 6 作图 5 可得出，随着电池充放电功率从0.25 MW 提升到 1.75 MW，系统各项 Well-being 指标不断改善，但功率达到 1 MW 后，其对系统Well-being 指标的改善效果变小

35、。这表明随着电池充放电功率的增大，系统可靠性不断提升，但当电池充放电功率达到一定量后，其对系统可靠性的改善效果趋于饱和。0 0 . 5 1 1 . 5 2电池充放电功率/ M W2 02 53 03 54 0EENS/MWh图 5 不同充放电功率下 EENSFig.5 EENS in different BESS charging/discharging power4.5 风电允许接入比例对系统 Well-being 指标影响采用 Sh3 策略，分析不同风电允许接入比例对系统 Well-being 指标的影响。系统中储能设备容量为 40MW，风电容量为 45 MW，系统 Well-being

36、仿真结果如表 7 所示。表 7 不同风电接入比例下系统 Well-being 指标Tab.7 The Well-being indices in different wind power penetration PH PM PR EENS0.04 0.990288 0.009485 0.000227 26.513590.08 0.991925 0.007890 0.000185 22.215990.12 0.992833 0.007005 0.000162 20.045340.16 0.993206 0.006643 0.000151 18.884410.20 0.993386 0.00646

37、9 0.000145 18.22546由表 7 作出图 6 可得，随着风电允许接入比例从 4%增加到 20%，系统各项 Well-being 指标不断改善，但是当比例达到 16%后，其对系统 Well-being 指标的影响较小。这表明增加风电允许接入比例能提升系统可靠性，但当风电允许接入比例增加到一定值后，其对系统的可靠性提高程度逐渐饱和。4 % 8 % 1 2 % 1 6 % 2 0 %风电允许接入比例1 82 02 22 42 62 8EENS/MWh图 6 不同风电允许接入比例下 EENSFig.6 EENS in different wind power penetration5 结

38、束语本文提出了一种电池储能系统有序放电运行策略，研究了储能运行策略对系统Well-being指标和风电消纳能力的影响；并进一步分析了储能系统容量、电池充放电功率及风电允许接入比例对风储联合发电系统的影响。研究结果表明：1）本文提出的电池储能系统有序放电策略能有效提高系统对风电的消纳能力。同时，该策略能提高储能系统的年均充电和放电电量，进一步提高了系统的可靠性；2）随着储能系统容量、电池充放电功率和风电允许接入比例的提高，系统可靠性也相应增加。但值得指出的是，当上述各影响因素增加到一定量后，其对系统Well-being 指标的影响趋于饱和。参 考 文 献1 金明, 邱炜, 朱继忠. 北美电力市场

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