116附件四、五、（最终版）_secret.doc

1、24附件四、模板工程计算一、已知条件转换层楼板为有梁楼板，板厚 250，梁截面尺寸为0.8m2.8m、0.7m2.6m、0.62.3m 三种，层高为 4.6m，梁下端高为 1.8m2.3m，横杆步距 L=1m。立杆间距为 a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为 0.5m0.5m（板下为1m1m） ，梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：钢筋砼自重：26 KN/m3 , 模板及其支架自重：0.85 KN/m3,施工荷载：1 KN/m2，振捣砼荷载：2 KN/m 2；梁板模板支架荷载分项系数取值：钢筋自重；1.2 砼自重：1.2 模板及其支架自重:1

2、.2 施工荷载：1.4 振捣砼荷载：1.4荷载折减系数取值：模板及其支架自重:0.9一） 、梁下支模架计算：1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：钢筋砼自重：1.2(26KN/m 30.5m0.5m2.8m)=21.84KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m 30.5m0.5m2.8m)=0.925KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/m 20.5m0.5m)=0.504KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m 20.5m0.5m)=1.008KN则荷载总重：N=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277KN25钢管立柱允许荷载值（483.5 钢管，对

3、接）N=27.2KN每根立柱所承受的实际荷载：N=24.277KNN2、梁下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数 根据立杆的长细比 =0.77100/1.58 =48.7由表查得 =0.857,其中 N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：=N/A f=24277/0.857489=57.9N/mm2205 N/mm 2所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。二） 、板下支模架计算：1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为：钢筋砼自重：1.2(26KN/m31.0m1.0m0.3m)=9.36KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m31.0m1.0m0.3m)=0.

4、275KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M21.0m1.0m)=1.4KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m21.0m1.0m)=2.8KN则荷载总重：N=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KN钢管立柱允许荷载值（483.5 钢管，对接）N=27.2KN每根立柱所承受的实际荷载：N=13.835KNN2、板下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数 根据立杆的长细比 =0.77100/1.58 =48.7由表查得 =0.857,其中 N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：=N/A f26=13835/0.857489=33N/mm2205

5、N/mm 2所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。三） 、梁侧模拉杆验算二次混凝土浇筑时的最大高度为 1.8m,故取 1.8m 高为研究对像，拉杆间距为 500500mm。模板侧压力为：F 1=0.22rct0 1 2v1/2取 rc=25 KN/M3 t0=4h 1=1.2 2=1.15则F1=0.22rct0 1 2v1/2=0.222541.21.15 19.2=133.1 KN/M2F2=Hrc=1.825=45 KN/M2取 F= F2=45 KN/M2拉杆所受的拉力为：P=FA=450.50.5=11250 N查表选用螺杆为 M14=17800NP=11250 N （满足要求）

6、。四、梁底模验算采用普通钢管脚手架为支撑，模板采用 18mm 厚的胶合板。木楞60mm80mm 为背楞。取最大的转换梁 800mm2800mm 为例进行计算，梁底下垫木楞 5 根，间距 200。混凝土分两次浇筑，第一次浇筑高度为 1.8 米。1、 模板的计算：荷载的计算（沿梁长度方向取 1 米）a. 模板及支架的自重：0.85KN/m 311.81.2=1.84 KN/mb. 梁钢筋混凝土自重：2611.81.2=56.16 KN/mc. 施工活荷载：2KN/m 211.4=2.8KN/md. 混凝土浇筑活荷载：4KN/m 211.4=5.6KN/m承载力的验算：a+b+c+d=65.76 K

7、N/m27饶度的验算：a+b=57.36 KN/m查表：最大弯距发生在 B 支座 Km=-0.107 最大剪力发生在 B 左 Vm=-0.607最大饶度发生在 AB 中 Wm=0.632 模板的W=1/6bh2=1/6800172=38533.3mm3MMAx=-0.10765.76 0.22=0.281KN.M=28.1104N.mmVmax=-0.60765.760.2=7.983KN=7983N=28.110 4/（38.510 3）=7.3N/mm 2Tmax=0.83N/mm2W=0.623ql4/(100EI)=0.62357.362004/(10040003.27105)=0.4

8、4mm允许饶度 W=L/400=200/400=0.5mm0.44mm28满足要求2、 木楞的计算荷载的计算a 模板及支架的自重 10.21.2=0.24KN/mb 梁钢筋混凝土自重 260.21.81.2=11.23KN/mc 施工活荷载 20.21.4=0.56KN/md 混凝土浇注荷载 40.21.4=1.12KN/m承载力： a+b+c+d=13.15KN/m饶度验算 a+b=11.47KN/m近似按 5 跨连续梁计算最大弯距发生在 B 支座 K =-0.105 最大剪力发生在 B 左 V=-0.606 最大饶度发生在 AB 跨中 W=0.64429木楞的 W=1/(6 60 802)

9、=64000mm3 I=1/(12 60 803)=25.6 105mm4 E=9000Mmax=-0.105 13.15 0.482=0.32KN.M=32104N.mmVmax=-0.606 13.15 0.48=3.82KN=38200N=3210 4/64103=5N/mm Tmax =1.025N/mm2W=0.644 11.47 4804 /(100 9000 25.6 105)=0.17mm允许饶度 W=L/400=480/400=1.2mm0.17mm满足要求。30附件五、转换层砼浇捣时间计算转换层从 37 轴至 71 轴总计砼约 2100 m3，浇筑顺序为：梁板砼分二次浇筑，

10、先从西往东采用两台泵连续浇筑大梁至大梁高度梁板砼分二次浇筑，边柱、外墙与转换层梁先行浇筑至大梁（8002800）高度 1.8m 的位置（7002600的为 1.6m 的位置、6002300 的梁为 1.3m 的位置） ，浇筑完毕后，安装余下梁侧模及平台板，绑板筋及插上部剪力墙钢筋，最后浇筑梁板砼。一、浇筑时间计算：一） 按正常情况下：机械不发生故障、不堵泵、不塞车、砼供应及时，计算为：A、大梁浇筑时间计算：总方量：1200m 3，1、砼每台每小时输送计算：Q1=Q maxa1=600.80. 5=24 m 3根据现场实际情况取：20 m 3/h2、每台泵配备砼搅拌运输车为：N=Q/60V1（6

11、0L 1/S0+T1）= （ +45）=4 台2060*6 60*9203、白天、晚上 2 台同时 24 小时输送。4、浇筑时间为：2 台24 小时20 m 3=960 m3/天总天数为：1200960=1.3 天按照此情况考虑，需要 2 天时间才能浇捣完。B、大梁及平台板浇筑时间计算：总方量：1000 m 3， 浇筑时间为：960 m 3/天总天数为：900960=0.9 天按照此情况考虑，需要 1 天时间才能浇捣完。31二）考虑不利因素影响：白天交通堵塞、砼搅拌站供应不及时或出现堵管等其它因素。A、大梁浇筑时间计算：总方量：1200m 3，则计算为：1、白天按 50%输送量，晚上按 80%

12、输送量计算。2、按每台每小时出料 20 m3 计算。3、每台泵配备砼搅拌运输车为：N=Q/60V1（60L 1/S0+T1）= （ +45）2060*6 60*920=4 台4、浇筑时间为：（80% 12 小时+50%12 小时）2 台20 m 3=624 m3/天总天数为：1200624=1.9 天按照此情况考虑，需要 2 天时间才能浇捣完。B、大梁及平台板浇筑时间计算： 浇筑时间为：624 m 3/天总天数为：900624=1.4 天按照此情况考虑，需要 2 天时间才能浇捣完。二、浇筑宽度计算：A、 大梁浇筑每小时浇筑量为 Q=Q1=2Qmax 1=2600.650.5=40m 3,初凝时间为 4 小时而每米宽度范围内砼最大量不超过 25m3，则浇筑宽度为B=4Q/25=6.4m，实际每次浇筑宽度控制在 1m 内（即每次浇筑一根梁） ，可满足连续浇筑要求。B、 大梁及平台板浇筑32每小时浇筑量为 Q=Q1=Qmax 1=2600.650.5=20m 3,初凝时间为 4 小时而每米宽度范围内砼最大量不超过 30m3，则浇筑宽度为B=4Q/30=2.6m，实际每次浇筑宽度控制在 2m 内，可满足连续浇筑要求。