高梁方案.doc

1、xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 1 -超高超重梁模板支撑专项施工方案一1.引言对于工程施工中出现的“水平混凝土构件模板支撑系统高度超过 8m ，或跨度超过 18m，或施工总荷载大于 10kN/m2 ，或集中线荷载大于 15kN/m 的模板支撑系统 ”，建设部建质 2004213 号文件作出了“应当在施工前单独编制安全专项施工方案并应当组织专家组进行论证审查”的规定。 本工程主体结构梁设计截面尺寸诸多，荷载不等，相对梁模板支撑架的设计与施工提出了不同层次的要求。在本项目部编制的xxxxxxxxxxxxx 混凝土模板支架专项施工方案

2、中，专门对于由该方案划分的第一、二类梁即较普通梁施工支撑架体系作出了设计验算，而第三类梁体即超高超重梁归为本专项方案论证设计范畴，单独计算，并待专家审查通过后方可实施。本工程楼层标高为+14.00m 转换层楼面处，梁体截面均相对较大，部分混凝土梁体计算集中线荷载大于 15kN/m，施工总荷载大于 10kN/m2，属于超高超重梁，其模板支撑系统应作有效的设计与计算校核，有关结构梁体简况如表 1-1转换层超高超重梁汇总表 表 1-1梁编号 轴线范围 截面尺寸4KZLD1(1) 轴 D E 20 21 800mmX2000mm4KZLD2(1) 轴 D E 23 24 800mmX2000mm 轴

3、B C 21 224KZLC1(1) 轴 E F 21 221000mmX2100mm+1.2m 轴 C D 20 244KZLC2(4)+4.8m 轴 E F 20 241000mmX2100mm局部 1100mmX2100mm4KZL20(3) 轴 轴20 C F 900mmX2000mm4KZL22(2) 轴 轴22 C F 800mmX2000mm4KZL23(3) 轴 轴23 C F 800mmX2000mm4KZL24(3) 轴 轴24 C F 900mmX2000mm跨度 最大轴线跨度为 8.40m板厚 200mm层高 5.05mxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx

4、 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 2 -本方案将以上述梁体作研究分析对象。2.方案设计本专题方案编制执行方远建设集团股份有限公司企业标准 FYQB022005超高超重梁模板支撑施工工法 ，依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302001） ，参考建筑施工手册第四版、 施工技术2003 年 2 期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的扣件式钢管脚手架的设计安全度和施工安全管理及施工技术2002 年 3 期刊登的扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全 。设计总体思路是以工字钢支承梁底横向木龙骨，工字钢底面直接搁置在扣件式钢管架立杆顶端的特制可调支托上，使扣件式钢

5、管脚手架支撑立杆处于轴心受压状态。根据荷载情况，计算立杆的强度和稳定性，得到扣件式钢管支撑架的纵、横间距和步距。在此基础上采用必要的构造措施，可解决在超高超限梁模板支撑系统中采用型钢组和扣件式钢管支撑架的安全问题。避免了因“采用钢柱、钢托架或钢管门型架支撑体系” 增大投资效应，也解决了作业层因不熟悉新支撑体系而易产生不安全因素的弊端。具体设计结果参数如下：混凝土梁底、侧面板采用 15mm 厚度模板，模板下为直接支承模板的小龙骨即小楞，材质：油松，其宽高=60mm80mm， 间距统一为25 0mm，平行于梁截面搁置；小楞下部为 10 号工字钢即大楞垂直梁截面设置，其下为下口植入 483.5mm

6、钢管立杆的可调顶托。平行于梁截面方向钢管立杆立杆数量间距依梁截面而定（统一计算公式为间距 a= ，其250mb中 b 为梁截面宽度） ，当梁截面宽度为 800mm，则立杆间距为 375mm，当梁截面宽度为 900mm，则立杆间距为 425mm，当梁截面宽度为 1000mm，则立杆间距为 475mm，当梁截面宽度为 1100mm，则立杆间距为 525mm。相应其上主龙骨根数为 3 根，其间距与立杆平行于梁截面间距一致。垂直于梁截面方向立杆间距为 750mm。梁下立杆数量统一为 3 根，详见图 1“梁模板支撑示意图”及图 2 “梁模板支撑 1-1 剖面图” 。3.方案验算选取截面最大的 4KZLC

7、2(4)1100mmX2100mm 梁体作为最不利验算对象，具体计算如下；3.1 主要材料的力学性能：3.1.1.混凝土模板用胶合板的整张板的长向为强方向，短向为弱方向。15mm 厚胶合板的主要力学性能为：静曲强度f： 强方向24 N/ 2 ； 弱方向20 N/ 2；弹性模量 E： 强方向5000 N/ 2 ； 弱方向4000 N/ 2；3.1.2.直接支承模板的木龙骨（宽高=60mm80mm，材质：油松）主要力学性能为：抗弯 fm = 13 N/ 2 ； 弹性模量：10000 N/ 2；截面面积 A= 48 2 ； 回转半径：i=2.31；截面惯性矩 I= 256 4 ； 截面抵抗矩 W=

8、64 3 ；3.1.3.支承木龙骨的工字钢主要力学性能为：普通工字钢规格 表 1-2尺寸（mm） XX型号 h b d t截面面积（cm 2）重量（kg/m）Ix（cm 4）Wx（cm 3）ix（cm）Ix：Sx10 100 68 4.5 7.6 14.3 11.2 245 49.0 4.14 8.59xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 3 -注：Ix惯性矩；Wx抵抗矩；ix回转半径；Sx半截面的面积矩。弹性模量：2.0610 5 N/ 2；3.1.4.支撑用 483.5 钢管的主要力学性能为：抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f= 20

9、5 N/ 2；弹性模量：2.0610 5 N/ 2； 直角/旋转扣件抗滑 RC =8KN；截面面积 A= 4.89 2 ； 回转半径：i=1.58；截面惯性矩 I=12.19 4； 截面抵抗矩 W=5.08 3 ；3.2 荷载取值：3.2.1 说明：本方案荷载计算中的荷载取值均为折减后的设计值，即：对资料中提供的荷载标准值分别乘以荷载分项系数后，再乘以 0.9 系数予以折减（按建筑施工手册第四版第 2 册148151 页） ；模板采用 15厚木胶合板；混凝土采用商品混凝土，混凝土输送泵布料；未考虑墙、柱、高度较大梁类构件垂直面模板的水平荷载。3.2.2 现浇梁板模板自重设计值： 0.51.20

10、.9= 0.54KN/ （a）3.2.3 新浇钢筋混凝土梁自重设计值：（241.5）1.20.9=27.54 KN/m3 （b）3.2.4 施工人员及设备自重设计值：计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为 2.51.40.9=3.15 KN/，另应以集中荷载 2.51.40.9=3.15 KN 再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用。 （c） 计算直接支承小楞的梁底主龙骨工字钢时，均布荷载为1.51.40.9=1.89 KN/ （d）计算扣件式钢管支撑架的立杆时，均布荷载为1.01.40.9=1.26KN/。 （e）3.2.5 振捣混凝土时产生的荷载设计值：2.01.40.9=2.5

11、2KN/。 （f）3.3 荷载组合：3.3.1 计算宽高=bh=1.1m2.1m 的现浇梁底面模板： q11=（a）（b）h（c）（f） b=0.54+27.542.13.152.52 1.1=72.45KN/m。 另以集中荷载 3.15 KN 再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用，其荷载组合为：q12=（a）（b）h（f） b +受力简图中另设集中荷载 3.15 KN，单独荷载产生最大弯矩值时集中荷载位置为三跨连续两侧跨 跨度处21=0.54+27.542.12.52 1.1 +受力图中面板作用集中荷载以求弯矩=66.98KN/m+受力图中面板作用集中荷载以求弯矩。 3.3.2 计算

12、现浇梁底面模板下小楞: 注：本步计算是根据 3.4.1 条确定了小楞间距 a 后进行的。为保持计算条目的的整体性而将该步列入 3.2 条目内的。xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 4 -q21= （c）（f）abaha)(2()= (3.152.52)0.25 1.25.0.5479.540=16.477KN/m。 其中 表示扣除板厚后的梁截面高度，即梁侧模分布高度 =2.1-0.2=1.9m h另以集中荷载 3.15 KN 再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用，其荷载组合为：q22= （f）a +受力简图中另设集中荷载 3

13、.15 KN，单独荷载baha)(2()产生最大弯矩值时集中荷载位置为两跨连续梁任一跨跨中部位= +2.520.25+受力图中木楞作用集中荷载求弯矩 1.25.0.547)9.(540=15.690+受力图中木楞作用集中荷载求弯矩3.3.3 计算宽高=bh=1.1m2.1m 的现浇梁底面下支承梁底木龙骨的工字钢，根据木楞的支座反力来确定其荷载。由 3.3.2 条木楞的计算过程可知其荷载组合是考虑施工人员及设备自重设计值为 2.51.40.9=3.15 KN/，现以 1.51.40.9=1.89 KN/对该取值进行置换，得到新的 q21值（由第 3.4.2 条知 q21值最大，故不考虑集中力的组

14、合）：q21= （d）（f）abaha)(2()= (1.892.52)0.251.25.0.5479.540=16.162 KN/m则根据图 4 受力简图， ABC( )( )图 4 木楞受力简图查荷载与结构静力计算表” （建筑施工手册第四版缩印本 51 页）得最大剪力系数KVB=0.625、较小剪力系数 KVA= KVC=0.375。 F B=RB=2KVBq21l=20.62516.1620.525=10.606KNFA= FC =RB=RC=KVBq21l=0.37516.1620.525=3.182KN取大值 FB作为工字钢大楞受力简图中的作用荷载 F，即取 B 支座工字钢作为计算对

15、象。3.3.4 计算宽高=bh=1.1m2.1m 的现浇梁底面支承型钢的支撑架立杆时，根据工字钢主楞的支座反力来确定其荷载。由 3.3.2 条木楞的计算过程可知其荷载组合是考虑施工人员及设备自重设计值为 2.51.40.9=3.15 KN/，现以 1.01.40.9=1.26 KN/对该取值进行置换，得当新的 q21值（由第 3.4.2 条知 q21值最大，故不考虑集中力的组合）： q21 = （e）（f）abaha)(2()= (1.262.52)0.251.25.0.579.540q0.525m 0.525mxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专

16、项施工方案 1 5 -=16.004 KN/m则根据图 4 受力简图，查荷载与结构静力计算表” （建筑施工手册第四版缩印本 51 页）得最大剪力系数 KVB=0.625、较小剪力系数 KVA= KVC=0.375。 F B=RB=2KVBq21l=20.62516.0040.525=10.503KNFA= FC =RB=RC=KVBq21l=0.37516.0040.525=3.151KN取较大值 FB作为工字钢大楞受力简图中的作用荷载 F，即取 B 支座工字钢作为计算对象，同时应叠加上工字钢自重设计值 11.210-39.81.40.9=0.119KN/m。根据图 6 受力简图，因该受力荷载

17、图不规则，拟采用 SM Solver 1.5 结构力学求解器进行软件计算：计算跨度为 l=0.75m：10.53.1053.99D( ) 2( )77图 6 工字钢受力简图（单位 KN、KN/m）yxABC(1) ( 3).4-83.-05.1-.4剪力图（单位 KN）根据上图可知支座反力分别为：R A=7.74KN；R B=23.91KN；R C=23.91KN；R D=7.74KN。并且根据3.4.3 条在本受力工况下（集中力按 10.606KN，大于本步骤的取值 10.503KN）工字钢验算能完全满足要求，故验算立杆支座力 N=Rmax=23.91KN。3.4 计算步骤：荷载计算后，分别

18、对模板、小楞（木龙骨。木枋）进行内力验算，其顺序如下：梁底模板的 抗弯强度、挠度验算小楞的抗弯强度、挠度验算工字钢主龙骨的抗弯强度、挠度验算扣件式钢管脚手架支撑立杆的强度、稳定性验算。 3.4.1 底模面板计算：梁底模支承在方木小楞上，先假定小楞间距为 a，计算三等跨连续梁情况下面板及小楞的强度和刚度，若不满足要求，则重新调整 a 值，直到面板及小楞均满足强度和刚度要求后，就确定了 a 值。因确定 a 值以前为试算过程，所以，仅将确定后的 a 值相对应的强度和刚度验算内容写入计算书。验算内容如下：底模的宽度取与梁宽相等，沿梁长度方向的均布荷载为 q1。底模面板的受力简图见图 3。ABCD( )

19、 2( )图 3 梁底模板受力简图q250mmm250mm 250mmxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 6 -250mm(1)强度验算：跨度（250mm）/板厚（15）=16.67100，按小挠度三跨连续板，查“荷载与结构静力计算表” （建筑施工手册第四版第一册 128 页） ，得弯矩系数 KM = -0.100。 M = K M ql2 = 0.1q11a2 =0.172.452502 =4.528105 （N ）另以集中荷载 3.15 KN 再行验算，其受力简图见图 3-1，ABCD( 1) ( 3)图 3-1 面板受集中力作

20、用简图其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表” （建筑施工手册第四版缩印本 52 页）得弯矩系数 KMF=0.200：并且最大弯矩位置与三跨连续梁最大大弯矩位置相同即支座 B 或 C，因此数值可叠加： M = KM ql2+ KMFFl= 0.1q12a2+ 0.2Fl=0.166.982502+ 0.23.15250=4.188105（N ）比较两者的弯矩值 max =4.528105 （N ）5108.4面板的截面抵抗矩： W = bh 2 /6 =1100152 /6 = 4.125104 3 面板的最大内力为：= = =10.977(N/ 2) 45102.8面板静曲强

21、度设计值 =24N/ 2f面板强度满足要求！(2)挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得 K f = 0.677。惯性矩 I = = = 309375（ 4）123bh503 f = K f = 0.677 = 1.239 （）EIlq40937512.挠度值 f f =1.5，满足要求。3.4.2 小楞计算：长度为 250 的面板对小楞沿梁宽方向的均布荷载为 q2，横向间距为525mm的工字钢是小楞的支承，小楞在两端挑出很少，可以按两跨连续梁计算。 小楞的受力简图见图4。(1)强度验算：小楞所受的荷载为 q2。按小挠度二跨连续板，查“荷载与结构静力计算表”（建筑施工手册第四版缩印本 51 页

22、） ，得支座 B 弯矩系数 KM = -0.125 为最大值，跨中 M1、M 2弯矩系数 K=0.070，所以最大弯矩为： M = KM q21l2= 0.125q2l2 =0.12516.4775252 =5.677105（N）其中小楞计算跨长 l=525mm另以集中荷载 3.15 KN 再行验算，其受力简图见图 4-1F=3.15KN250mm 250mmxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 7 -525mm 525mmABC(1)( 2)图 4-1 小楞受集中力作用简图其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表” （

23、建筑施工手册第四版缩印本 51 页）得跨中 M1或 M2弯矩系数 KMF = 0.203 为最大值，支座 B 弯矩系数 K=-0.094： 计算任一跨中 M1或 M2弯矩值：M= KM ql2+ KMFFl= 0.070q22l2+ 0.203Fl=0.07015.6905252+ 0.2033.15525=3.031105（N ）计算支座 B 弯矩值：M= KM ql2+ KMFFl= 0.125q22l2+ 0.094Fl=0.12515.6905252+ 0.0943.15525=5.407105（N ）比较三者的弯矩值 max =5.677105（ N）51047.36.6080 小楞

24、的截面抵抗矩：W = bh2 /6 =60802 /6=64000 3 小楞的最大内力为：= = =8.87（N/ 2）M4510.67因为 小楞抗弯强度设计值 =13(N/ 2)f小楞强度满足要求！(2)挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得 K f = 0.521。惯性矩 I =bh 3 /12 =60803 /12 = 2560000（ 4）f = Kf = 0.521 =0.255（）EI10lq4225601.47挠度值 f f =1 小楞挠度满足要求！ 3.4.3 工字钢主龙骨验算：间距为 250mm 的小楞，对工字钢主龙骨的作用为集中荷载 P，支承工字钢主龙骨的扣件式钢管脚手架立

25、杆，横向三根，纵向间距为 800mm。按三跨连续梁计算。工字钢主龙骨的受力简图见图 5。（1）强度验算： 荷载组合按 3.3.3 条取值即 F=10.606KN 间距为250mm，工字钢自重按0.119KN/m，因该受力荷载图不规则，拟采用 SM Solver 1.5 结构力学求解器计算：0.61.06.1.99ABCD()2(3 )5受力简图（单位 KN、KN/m ）F=3.15KNxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 8 -0.65 0.65yxABCD(1)2( 3).954-0.95弯矩图（单位 KN.m） 根据上图得：M m

26、ax = 2.13106（N ）10 号工字钢其截面抵抗矩： W =49.0 cm3 = 4.90104（ 3） 工字钢的最大内力为：= = =41.40（N/ 2） xr46109.52因 =41.40N/ 2 强度容许值 =215N/ 2f工字钢的强度满足要求！（2）挠度验算： yxABCD( ) ( 3)位移图（单位 mm） 根据上图得：f max=0.65mm挠度 f 值 l/1000=750/1000=0.75mm 工字钢的挠度满足要求！。 3.4.3 钢管架立杆验算：工字钢通过可调顶托将荷载直接传递给钢管架立杆，立杆在梁下横向三根，横向间距与工字钢同为525mm；纵向间距为 750

27、mm。梁下钢管架支撑立杆的搭设除必须满足规范的构造要求外，还应满足：梁下支撑立杆必须与梁两边板下满堂支撑立杆每步都有横向水平杆连接，且必须设置纵、横向扫地杆；若梁边无板，梁下支撑立杆的排数应6 排（其中仅中间 2 排立杆为承重支撑并参与计算）其作用相当于“连墙件” ，这是按“二步三跨”计算的前提；为保证梁/板下支撑立杆的均衡、协调受力，板下满堂支撑立杆沿梁的纵向间距应为 e 的整数倍；当支撑高度4.0m 时，应引入高度调降系数 KH。此条要求来源于施工技术2003 年 2期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的扣件式钢管脚手架的设计安全度和施工安全管理及施工技术2002 年 3 期刊登的

28、扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全 。以下简称杜文 ） 。(1)立杆计算长度的确定：为符合立杆稳定承载力安全系数 K=2 的要求，依据杜文 ，将超高超限支撑架立杆计算长度L0 按下式计算：xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 9 -L0 = K1 KH （h2a）式中：K1按支架立杆步距确定的附加系数,本工程步距 h=1.5m，K 1=1.167。KH高度调降系数=1/10.005（H-4） （H 为计算搭设高度、以 m 计，但无量纲） 。当 H4m时，K H=1.0,注：本梁体 H=层高（梁高模板厚度+木楞高度+工字钢高度可调顶

29、托高度）扫地杆离地高度，远小于 4mh支撑架立杆步距（m） 。a立杆顶层水平横杆中心线至工字钢底面的长度。且 a0.4m。L0 = K1KH（h2a）=1.1671.0（1.5+20.15）=2.101m(2)计算立杆段的轴向力设计值 N：因为支撑体系为敞开式，可以不考虑风荷载组合。由前文 3.3.4 条可知；N=R max=23.91KN(3)立杆的稳定性验算：规范给出不组合风荷载时的计算公式为：= =205N/ 2Af式中：N计算立杆段的轴向力设计值 （KN） ；轴心受压构件的稳定系数。 值与长细比 有关，= = 132.9il08.1523根据 值在规范附录 C 表 C 选取 值， =0

30、.381。= = =128.335N/mm2 =205N/ 2AN231089.4.0f钢管立杆的稳定性满足要求！。4.施工工艺流程及操作要点4.1 施工工艺流程：测量放线搭设支撑钢管架梁下安设顶托及工字钢安装梁/板模板4.2 操作要点：测量放线：根据施工图尺寸在平面上弹出轴线、超高超限大梁和主梁的位置线。并在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以 35m 为宜，为梁/板模板的安装创造条件。搭设支撑钢管架：为保证支撑立杆均衡受力，凡超高超限大梁的投影面上应预先用 1：3 水泥砂浆找平，然后在找平面上平行于梁轴线铺设二道 50厚木脚手板或凹面向上的 10#14#槽钢做

31、立杆下的垫板。按计算确定的纵横间距设置立杆在立杆下段 150200处搭设纵横向扫地杆按计算确定的步距搭设纵横向水平杆。立杆接长必须采用对接扣件。为确保梁/板模板标高，立杆最上一段钢管应按计算长度预先下好料（在本工法中立杆顶端标高应较梁底标高低 300450） 。并注意保证符合“立杆上的对接扣件应交错布置：两根相临立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx 地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案 1 10 -高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；”这一规范中强制条文的要求。设置剪刀

32、撑或斜撑：在安设顶托之前进行。应在梁下三道支撑立杆外侧由底至顶连续设置剪刀撑；对于板下支撑立杆，沿满堂架四周外立面应满设剪刀撑，中部可视需要每隔 1015m 设一道竖向剪刀撑；并在高支撑架的顶层和扫地杆层设置整体性水平加强层（水平剪刀撑或斜撑） 。剪刀撑的或斜撑构造应符合规范要求。 梁下安设顶托及工字钢：在以上各条经检查符合要求后进行。支撑可调顶托制作图见图 7，它可以使梁下支撑立杆处于轴心受压状态。使用时，将螺杆部分直接插入支撑立杆顶端，旋转螺母可调节槽钢顶托高度，使之达到要求标高。对于要求起拱的梁，可实现折线形起拱。安设工字钢：工字钢主龙骨是支撑方木小楞的承力件，安装时要注意搁置在槽钢顶托

33、的中心线上。可采用在工字钢两侧打入木楔挤紧的办法来保证位置。板下支撑设置：板下支撑采用常规满堂架，搭设要求同前。板底模板搁置在 6080 的方木小楞上，小楞搁置在支撑架顶层的水平杆上。小楞间距及支撑立杆的间距应由计算确定。安装梁/板模板：梁/板模板安装形式见图 1，本楼层全部楼板下模板支撑架立杆步距应顺应梁下模板支撑架的立杆步距！并执行本公司竹、木散装模板施工工艺标准的规定。其中，梁侧立面模板加固用的对拉螺栓双向间距应由计算确定。对拉螺栓的规格和性能如下：5.材料与设备5.1 材料主要包括钢管、扣件、木脚手板或槽钢、支撑可调顶托及工字钢。采用 483.5 钢管，钢管、扣件、木脚手板的要求详见规

34、范第 3.13.3 条。使用前，必须对钢管进行随机抽样检测，以重新确定钢管的壁厚，因 A 和 i 都与钢管的壁厚相关，据有关资料介绍：在相同条件下，采用壁厚 3.0 的钢管较壁厚 3.5 的钢管，其承载力将降低 12%左右。所以，施工现场的钢管在使用前，必须进行随机抽样检测。并根据检测结果（外径 d 外，内径 d 内） ，按下式计算 A 和 i：A=（d 2外d 2内 ）/4 ； i=（d 4外d 4内 ）/64现场钢管抽样检测及截面特性计算详见方远建设集团有限公司企业标准 FYQB022005。槽钢和工字钢的质量应符合碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。其中，工字钢与

35、悬挑架挑梁要求相同，可根据现场实际情况相互调剂使用。 支撑可调顶托的材质也为 Q235-A 级钢。使用前，在螺母在螺杆上情况下，可在螺母的任意两个对面上，加焊 10长 12 圆钢筋作手柄，能方便调节顶托的高度。但任何情况下，螺杆插入支撑立杆的长度不得小于 150。5.2 设备主要包括水准仪、经纬仪、50m 普通钢卷尺、扭矩搬手、塔吊等。S 3 水准仪、J 2经纬仪和 50m 普通钢卷尺主要用于测量放线、标高测设及投放。是按图施工主要的控制 措施，必须经过检定并在周检合格的有效期内。扭矩搬手主要用于检测扣件螺拴拧紧的扭力矩，是否在 4065Nm 区间。塔吊是垂直运输物料的设备。在施工现场塔吊繁忙的情况下，本方案的支撑材料可以通过螺栓直径（） 计算面积（ 2） 容许拉力（KN）10 58 7.8312 84 11.3414 115 15.53