珠海市某高层群体建筑高支模施工方案.doc

1、目 录一、编制依据 .1二、工程概况 .2三、高支模支撑方案 .21、模板及支撑架的材料选取 .22、支撑系统的构造设计 .3四、高支模验算书 .41、楼板高支模计算 .42、梁高支模计算 .12五、高支模施工的安全管理 .241、高支模系统施工安全管理机构 .242、高支模施工注意问题 .24六、高支模施工方法 .241、门式架支撑系统安装 .242、梁、板模板安装 .273、验收及拆除的批准程序 .284、门式架高支模拆除 .285、安全技术措施 .306、预防坍塌事故的安全技术措施 .317、预防高空坠落事故安全技术措施 .32七、混凝土浇筑方法及技术措施 .33八、监测措施 .34九、

2、应急救援预案 .351、概况 .352、机构设置 .353、报警救援及其他联络电话 .364、人员分工与职责 .365、应急救援工作程序 .366、应急救援方法 .371一、编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；2.木结构设计规程GB50005-2003；3.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；4.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；5.建筑施工计算手册2007 版；6. 与本工程有关的结构施工图图纸等。2二、工程概况工程名称:建设单位:设计单位:监理单位:施工单位:目标工期: 本工程位于*市*一路两侧，东侧占地 20979m2

3、，西侧占地 4000 m2。总建筑面积 61330.19m2, 地下室面积 14560.89m2.由一栋 28 层（局部 27 层）的高层,二栋 18 层,一栋 11 层,六栋五层组成。高层结构型式均为框剪结构，多层为框架结构.东侧地下室层高 4.80m，局部层高 5.20m，架空层层高 6.00m；西侧地下室层高 4.30m，局部层高 4.70m，架空层层高 6.00m。则地下室与架空层都有高支模工程。根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：（1）9-10 栋地下室局部层高 5.20m，板厚 250mm，最不利梁为 KL5 及KL11，梁截面尺寸为 250mm12

4、50mm；14-16 栋地下室局部层高 4.70m，板厚180mm，最不利梁为 KL17，梁截面尺寸为 250mm1350 mm（局部 1500mm）。（2）7-8 栋架空层层高 6.00m，板厚 120mm，最不利梁为 KL10，梁截面尺寸为 300mm1200mm；14-16 栋架空层层高 6.00m，板厚 150mm，最不利梁为KL17，梁截面尺寸为 250mm700 mm。三、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用 915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用 80mm80mm 木枋。支撑系统：选用 MF1219 门式脚手架及配件、12 对拉螺栓等。纵横水平拉杆：

5、选用 483.5mm 钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用 483.5mm 钢管及配件。3垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条 8080mm 木枋并排垫放。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为 42，高架宽 1219mm，高 1930mm（图 1） ，矮架宽 1219mm，高 914mm（图 2） 。具体构造措施如下：（1） 梁侧模板采用 18mm 厚夹板，竖枋间距 300，竖向设置一排穿梁螺栓 12600mm，第一排设在梁底以上 400mm（当梁高750 mm 时必设穿梁螺栓） ；梁底模板采用 18mm 厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用8080木枋，间距

6、300，纵枋采用 8080木枋，支顶采用门式架，排距为600；楼面模板采用 18厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用 8080木枋，间距 300，纵枋采用 8080木枋，支撑采用门式架，排距为 600。（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用 48 钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为 4560，用扣件与门式架扣紧。（3）离地面 200mm 处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条8080mm 木

7、枋并排垫放。（4）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的 13。（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到 50以上方可继续搭设。图 1 图 2 4上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。四、高支模验算书1、楼面高支模计算楼面模板支撑计算以 9-10 栋地下室为例(1)、计算参数:结构板厚=250mm，层高=5.20m；模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；木材弹性模量 E=9000.00N/mm2,抗弯强度 fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv

8、=1.40N/mm2.门架间横向间距 600mm,门架间纵向间距 600mm。(2)、楼板底模验算1)、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值底模自重 0.50 kN/m 2 1.0 1.2 = 0.60 kN/m砼自重 24.00 kN/m 3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m 2 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m5底模和支架承载力计算组合 q 1 = 11.63 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q 2 = 8.

9、13 kN/m2)、楼板底模板验算底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；木模板抵抗矩 W=bh2 /6=100018.002/6=54000mm3；木模板惯性矩 I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。抗弯强度验算计算简图第一层龙骨间距 L=300mm,计算跨数=五跨。a 、荷载支座弯矩系数 KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.10511.630.302106=-109904N.mmb 、荷载支座弯矩系数 KM=-0.1056M2=KMq2L2 =-0.1058.130.302106=-76829N.mm跨中弯矩系数 KM=0.078M3=KMq2L2 =0

10、.0788.130.302106=57073N.mmC、施工人员及施工设备荷载按 2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载 P=1.42.50=3.50kN 跨中弯矩系数 KM=0.2M4=KMPL=0.203.500.30106=210000N.mm支座弯矩系数 KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.500.30106=-105000N.mmM1=-109904N.mmM2M5=-181829N.mmM3M4=267073N.mm比较 M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=267073N.mm=0.27kN.m=M/W=267073/54000=4.95N/

11、mm 2 楼板底模抗弯强度 =M/W=4.95N/mm 2小于 13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606V=KVq1L=0.60611.630.301000=2114N=2.11kN=3V/（2bh）=32114/(2100018)=0.18N/mm 2楼板底模抗剪强度 =3V/(2bh)=0.18N/mm 2小于 1.40N/mm2,满足要求。挠度验算荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载 q2=8.13N/mm挠度系数 K =0.644=K q2L4/(100EI)=0.6448.133004/(1009000.00486000)=0.10mm=300/400=0.7

12、5mm7楼板底模挠度 V=0.10mm 小于 0.75mm,满足要求。3) 、第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；木枋抵抗矩 W=bh2/6=80802/6=85333mm3；木枋惯性矩 I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。抗弯强度验算门架宽度 1200mm，门架间横向间距=600mm；第一层龙骨间距 300mm,计算跨数二跨；第一层龙骨受均布荷载q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=11.630.30/1.0=3.49kN/m计算简图弯矩系数 KM=-0.094最大弯矩为 Mmax=KMqL2=-0.0943.51.22=-471266N.mm=-

13、0.47kN.m=M/W =471266/85333=5.52N/mm 2 第一层龙骨抗弯强度 =M/W=5.52N/mm 2小于 13.00N/mm2,满足要求。8抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.531V=KVqL=0.53131.21000=2224N=2.22kN=3V/（2bh）=32224/(28080)=0.52N/mm 2第一层龙骨抗剪强度 =3V/(2bh)=0.52N/mm 2小于 1.40N/mm2,满足要求。挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=8.130.30/1.0=2kN/m挠度系数 K =0.183最大挠度为 max=K qL4/(100EI)=0.18321

14、2004/(10090003413333)=0.30mm=1200/400=3.00mm第一层龙骨挠度 V=0.30mm 小于 3.00mm,满足要求。4)、第二层龙骨验算第二层龙骨采用单枋 b=80mm,h=80mm；抵抗矩 W18080 2/6=85333mm3惯性矩 I18080 3/12=3413333mm4门架纵向间距 600.00mm,计算跨数三跨。抗弯强度验算P=1.0313.491200=4318N计算简图9弯矩系数 KM=-0.175最大弯矩为 Mmax=KMPL=-0.1754318600=-453374N.mm=-0.45kN.m=M/W=453374/85333=5.3

15、1N/mm 2第二层龙骨抗弯强度 =M/W=5.31N/mm 2小于 13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数 KV=0.650V=KVP=0.6504318=2807N=2.81kN=3V/(2bh)=32807/(128080)=0.66N/mm 2第二层龙骨抗剪强度 =3V/(2bh)=0.66N/mm 2小于 1.40N/mm2,满足要求。挠度验算挠度系数 K =1.146P=8.131.031(0.6+0.30)1000=7546N=K PL3/(100EI)=1.14675466003/(1009000.003413333)=0.61mm=600/400=1.50mm第二层龙骨挠度 V=0.61mm 小于 1.50mm,满足要求。5)、门架承载力验算传至每个门架立柱的力的系数=2.150传至每个门架立柱的力 NQK1 =2.1504318=9.28kN每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m 2）:N QK2=(0.6+0.30)0.601=0.54kN每个门架立柱荷载 NQK =NQK1N QK2 =9.28+0.54=9.82kN 单 MF1219 榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN