1、本文由闰土服务机械外文文献翻译成品淘宝店整理轴盖复合模的设计与制造 摘 要 本设计分析了轴盖零件的结构工艺性，提出了合理的成型工艺。确定合理的冲压工艺方案，零件冲压成形的方向和模具结构，并进行了工艺参数的计算，且对模具的设计、工作过程、装配、调试工艺作了阐述。 关键词 翻边模 模具结构 工艺 成形the design and manufacture of the shaftcup gang diesAbstract：The structural technique of shaftcup accessory is analyzed，and the proper forming techniqu
2、e is proposedThe stamping process scheme was determined , have carried on the calculation of the craft parameter ，ascertain its punching forming direction and die structure，die design, working process，and technique for assembly and adjustment are discussedKeywords：flanging die mold structure technol
3、ogical process shaping前言在冲压生产中，常常将几个单工序冲压过程集中在一副模具中完成，这种在压力机的一次工作行程中，在一副模具的同一工位同时完成两种或两种以上基本工序的模具就称为复合模具。冷冲压是一种先进的金属加工方法，与其它加工方法(切削)比较，它有以下特点：1)它是无屑加工 被加工的金属在再结晶温度以下产生塑性变形不产生切屑，变形中金属产生加工硬化。2)所用设备是冲床 冲床供给变形所需的力。3)所用的工具是各种形式的冲模 冲模对材料塑性变形加以约束，并直接使材料变成所需的零件。4)所用的原材料多为金属和非金属的板料。冷冲压与其它加工方法比较，在技术上、经济上有许多优点
4、：1）在压床简单冲压下能得到形状复杂的零件而这些零件用其它的方法是不可能或者很难得到的。如汽车驾驶室的车门、顶盖和翼子板这些具有流线型零件。2)制得的零件一般不进一步加工，可直接用来装配，而且有定精度，具有互换性。3)在耗料不大的情况下。能得到强度高、足够刚性而重量轻、外表光滑美观的零件。4)材料利用率高，一般为 70 一 85。5)生产率高，冲床冲一次一般可得一个零件而冲床一分钟的行程少则几次，多则几百次。同时，毛坯相零件形状规则，便于实现机械化和自动化。6)冲压零件的质量主要靠冲模保证所以操作方便，要求的工人技术等级不高，便于组织生产。7)在大量生产的条件下，产品的成本低。冷冲压的缺点是模
5、具要求高、制造复杂、周期长、制造费昂贵因而在小批量生产中受到限制。另外冲压件的精度决定于模具精度如零件的精度要求过高、用冷冲压生产就难以达到。一、 冲压件的工艺分析有工件图看，该工件需要内外缘同时翻边，翻边高度为 4mm，由计算可知最大翻边高度为 Hmax=5.93mm,由此可知设计翻边时可一次翻边完成，无需拉深。由于产品批量较大，不宜采用单一工序生产，且不易保证内外缘的同心度。而用级进模结构复杂。采用复合模可一次完成落料、冲孔、内外缘翻边。 因为该工件是轴对称件，材料厚度仅为 1.0mm，冲裁性能较好。为了减少工序数经对该工件进行详细分析，并查阅有关资料后，可采用复合模一次压制成形。该工艺特
6、点是首先进行落料，再冲孔，最后翻边成形 。采用这种方法加工的工件外观乎整、毛刺小、产品质量较高，而且大大提高了生产效率。所以经分析，决定设计复合摸来完成此工件的加工。二、 工艺方案的确定计算翻边前是否需要进行拉深，这要核算翻边的变形程度，由模具设计手册查的极限翻边系数：Kmin=0.62,则可只允许的最大翻边高度 Hmax 为：trKDH72.043.12minmax 式中 Hmax最大翻边高度D翻边直径r圆角半径t材料厚度零 件 图名 称 ： 轴 盖材 料 ：数 量 ： 大 批 量则 42.0362.015maxH=5.93mm零件竖直高度 H=4mm1-2.51图 2-1 排样图则 %10
7、5.435.642 XdD=57%分析：由于轴盖冲裁时，产生的结构废料较多，因此轴盖的材料利用率较低。（三） 、各部分工艺力的计算(1)冲孔力计算F 冲=1.3Lt式中 ： F 冲冲孔力（N） ；L工件内轮廓周长（mm）;t材料厚度（mm）,t=1.0mm;材料抗剪强度（Mpa）由手册查得 =300Mpa.L=d0=3.1419.3=60.602mm则 F 冲=Ltb=60.6021.0X300=23.63KN(2)落料力的计算F 落=1.3Lt式中： F 落落料力（N）L工件外轮廓周长 mm，由于先落料，后翻边，因此落料尺寸为毛坯尺寸 43.55，则 L=3.1443.55=136.75;则
8、 F 落=1.3136.751.0300=53.33KN(3)翻边力的计算内翻力：F 内翻=1.1ts(D-d0)式中 s材料的屈服强度，查手册得 s=200Mpa.D翻边直径（mm）,D=25mmd0毛坯预制孔直径（mm） d0=19.3mm.则 F 内翻=1.13.141200（25-19.3）=3.94KN外翻力：F 外翻1.25LtbKF 外翻外缘翻边所需的力(N);L弯曲线长度(mm) L=D;t料厚(mm)；t=1.0mmb零件材料的抗拉强度(MPa)；由手册查得 b=380MpaK系数，取 0.20.3。则 F 外翻=1.253.14371.03800.25=13.79KN4)推
9、件力的计算F 推nK 推 F 冲式中 K 推一推件力因数，其值由表 22 查得 K 推=0.03n工件在凹模内的个数，取 n=3则 F 推3X0.0326.63=1.60KN5)卸料力计算 F 卸K 卸 F 落式中 F 卸卸料力因数，其值由表 22 查得 K 卸=0.02；则 F 卸0.0253.33KN=1.07KN因此，总的冲裁力为：FF 冲+F 落+F 推+F 卸+F 内翻+F 外翻23.63+1.60+53.33+1.07+3.94+13.7987.36KN（四）计算压力中心确定压力中心的目的：冲裁模的压力中心就是合力的作用点，为了保证压力机和模具正常平衡工作，模具的压力中心必须通过模
10、柄轴线而和压力机的滑块中心重合，否则会产生偏心，形成偏心载荷。轴盖是形状对称的工件，其压力中心位于轮廓图形的几何中心，即：圆心。对于复杂形状零件或多凸模冲模的压力中心可以用解析法和图解法求解。（五） 主要工作部分尺寸计算1 冲孔刃口尺寸计算 根据表 23 查得冲裁刃口双面间隙 Zmin0.065mm,Zmax=0.095mm.零件尺寸极限偏差 =0.13mm,磨损因数有表 2-4 查得,磨损因数 x0.75.表 2-3 落料、冲孔摸刃口始用间隙材料名称45T8、T7、(退火)磷青铜(硬)铍青铜(硬)10、15、20、冷轧钢带、30 钢板H62、H68(硬)LY12(硬铝)硅钢片Q215、Q23
11、5钢板08、10、15钢板H62、H68(半硬)纯铜(硬)磷青铜(软)铍青铜(软)H62、H68(软)纯铜(软)防锈铝LF21、LF2软铝L2L6LY12(退火)铜母线铝母线力学性能 HBS190b600MPaHBS=140190b=400600MPaHBS=70140b=300400MPaHBS190b300MPa厚度 t 初始间隙 Z表 -卸 料 力 、 推 件 力 和 顶 出 力 因 数0.37铝 、 铝 合 金纯 铜 、 黄 铜 869顶推卸料 厚 /Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax0.1 0.015 0.035 0.01 0.03 * -
12、 * -0.2 0.025 0.045 0.015 0.035 0.01 0.03 * -0.3 0.04 0.06 0.03 0.05 0.02 0.04 0.01 0.030.5 0.08 0.1 0.06 0.08 0.04 0.06 0.025 0.0450.8 0.13 0.13 0.10 0.13 0.07 0.10 0.045 0.0751.0 0.17 0.2 0.13 0.16 0.1 0.13 0.065 0.0951.2 0.21 0.24 0.16 0.19 0.13 0.16 0.075 0.1051.5 0.27 0.31 0.21 0.25 0.15 0.19 0
13、.10 0.141.8 0.34 0.38 0.27 0.31 0.20 0.24 0.13 0.172.0 0.38 0.42 0.30 0.34 0.22 0.26 0.14 0.18注：有*号处均是无间隙。表 2-4 因数 X冲孔凸凹模的制造公差由表 2-5 查得： 凸=0.020， 凹=0.025。校核： 凸+ 凹=0.045Zmax-Zmin=0.03mm.因此凸、凹模采用配作加工方法。则凸模刃口尺寸d 凸(d+x) (19.3+0.750.13) =19.39 mm0凸02.02.圆整后为：19.4 1.3凹模刃口尺寸按凸模尺寸配制，保证其双间隙为 0.0650.095mm。2落料
14、刃口尺寸的计算查表 2-3 冲裁模刃口双面间隙 Zmin=0.065mm,Zmax=0.095mm.工件极限偏差 =0.13mm.图 2-3落 料 凹 模表 2-5规 则 形 状 冲 裁 时 凸 模 、 凹 模 的 制 造 公 差小 于 等 于 8 5凹 模 公 差凸 模 公 差基 本 尺 寸 图 -冲 孔 凸 模落料凸凹模的制造公差由表 2-5 查得 凹=0.03mm， 凸=0.02mm.磨损因数由表 2-4 查得 X=0.75校核： 凸+ 凹=0.02+0.03Zmax-Zmin=0.03mm.D 凸(D+x) (43.55+0.750.13) =43.45 mm凹0 03.03.圆整后为
15、：43.4 8.5则 落料凹凸模采用配合加工的方法。凸模尺寸按凹模尺寸配制，其双面间隙为 0.0650.095mm.3.翻边的工作部分尺寸计算A：内翻孔尺寸为 24 ，尺寸精度 IT11 级。13.0凸模尺寸计算 d 凸=（dmin+0.4） 0凸将模具公差按 IT10 级选取，则 凸= 凹=（ ） ，取 凸= 凹=0.06。312把 dmin=24.0mm,=0.13mm,代入上式则 d 凸=(24+0.40.13) 06.=24.05 06.圆整后为：24.0 51由于工件要求内形尺寸，则以凸模为设计基准。间隙取在凹模上故凹模尺寸为：d 凹=（dmin+Z） 凹0把 dmin=24mm,=
16、0.13,Z=2.0MM, 凹=0.06mm 代入上式则凹模的尺寸为：d 凹=（24+0.13+2.0） 06.=26.13 06.圆整后为：26.0 193.B.外缘翻边尺寸 38 .01、 定间隙单边间隙为：Z/2=1.0t=1.0mm则翻边模的间隙 Z=21.0=2.0mm2、凸凹模工作部分的尺寸和公差由于工件要求外形尺寸，则以凹模为设计基准。凹模尺寸为 D 凹=（Dmin-0.75） 凹0将模具公差按 IT10 级选择则 凹=0.1mm把 Dmax=38.13,=0.13,代入则 D 凹=（38.13-0.750.13） 1.0=38.03 1.0圆整后为：38.0 3.间隙取在凸模上
17、，则凸模的尺寸为：D 凸=（Dmax-0.75-Z） 0凸配 制配 制图 2-4 翻边成型模图 2-5 凸凹模把 Dmax=38.13,=0.13，Z=2.0mm. 凸=0.1mm 代入则 D 凸=（38.13-0.750.13-2.0） 01.=36.03 01.圆整后为：36.0 32四、 冲压设备的选择由于复合模的特点，为防止设备超载，可按公称压力 F 压 (1618)F 总选择压力机。模具设计手册末附录 B3 选取公称压力为 250kN 的开式压力机。其与模具设计的有关参数为:公称压力：250KN滑块行程：65mm最大闭合高度：270mm封闭高度调节量：55mm工作台孔径：370mm5
18、60mm模柄孔尺寸：40mm 60mm五、模具总体结构的设计（一）绘制模具总体结构草图模具的结构如图：（如图 2-6）主要有上模座、下模座、冲孔凸模、落料凹模、冲孔落料翻边凸凹模、翻边成型模、卸料块等零件组成。图 2-6 轴盖冲裁复合模1- 下模座 2-导柱 3-卸料板 4-上模固定板 5-导套 6 冲孔凸模 7-上模座 8-垫板 9-落料凹模 10-成型模 11-顶出器 12-推板 13-模柄 14-凸凹模 15-卸料板 16-顶杆 17-下模固定板（二）模具结构的设计，确定结构件的形式1、卸料零件计算上卸料采用刚性卸料装置。压力机滑块上的打料横梁通过打料棒、顶板、顶杆、卸料块将制件从上横中打出。下卸料是采用橡胶作为弹性元件的弹性装置。由式计算橡胶的自由高度。H 自由=（3.54）S 工作式中 S 工作工作行程与模具修模量式调整量（46）I 和再加 1。S 工作=（5.0+1+4）mm=10mm;则 H 自由=（3.54）10=3540mm;取 H 自由=35mm;橡胶的装配高度 H2=(0.850.9)H=29.7531.5mm;取 H2=30mm.卸料弹簧的设计计算：1） 、根据模具结构初定 6 根弹簧，每根弹簧分担的卸料力为：
