1、第 1 页 共 70 页一、单选题1. 不均匀系数大于 10 时,（ ） A. 颗粒级配曲线陡峭 B. 土不易被压实 C. 级配均匀 D. 级配良好2. 对土可塑性影响最大的是（ ）A. 强结合水 B. 弱结合水 C. 重力水 D. 毛细水3. 标准贯入试验锤击大于 30 时,砂土的密度处于 ( )A. 松散状态 B. 稍密状态 C. 中密状态 D. 密实状态4. 区分粉土与粘土的指标是 ( )A. 塑性指数 B. 塑限 C. 液限 D. 液性指数5. 粘土矿物含量较多的土最可能具有( )A. 压缩性 B. 胀缩性 C. 透水性 D. 冻胀性6. 烘干法用于测定土的（ ）A.天然含水量 B.天
2、然孔隙比 C.饱和度 D.密度7. 临界水头梯度近似等于 ( )A.1g/cm3 B.1 C.2g/cm3 D.28. 下列土中，压缩曲线最平缓的是 ( )A.杂填土 B.淤泥 C.淤泥质土 D.密实砂土9. 物理性质接近固体的土中水是（ ）A重力水 B.毛细水 C.强结合水 D.弱结合水10. 粒径大于 2mm 的颗粒超过土粒总质量 50%的土是（ ）A砂土 B .碎石土 C.粉土 D.粘土11. 下列矿物质中，亲水性最强的是 ( )。A. 伊利石 B. 蒙脱石 C. 高岭石 D. 石英12. 粘性土的塑性指数大小主要决定于土体中含（ ）数量的多少。A.粘粒 B.粉粒 C.砂粒 D.砾石13
3、. 测得某粘性土的液限为 40，塑性指数为 17，含水量为 30%，则其相应的液性指数为（ ）：A. 0.59 B. 0.50 C. 0.41 D. 0.3514. 在下列指标中，不可能大于 1 的指标是（ ） 。A. 含水量 B. 孔隙比 C液性指数 D. 饱和度15. 下列指标中，不能用来衡量无粘性土密实度的是（ ） 。A. 天然孔隙比 B. 土的相对密实度 C土的含水量 D. 标准贯入锤击数16. 规范规定砂土的密实度用（ ）来划分。A.孔隙率 B.孔隙比 C相对密实度 D.标准贯入锤击数第 2 页 共 70 页17. 在土的三相比例指标中，可以用实验直接测定的指标是（ ）A.含水量 B
4、.孔隙比 C土的干密度 D.土粒的浮密度18. 反映土结构性强弱的指标是（ ）A. 饱和度 B. 灵敏度 C重度 D.相对密实度19. 不均匀系数的表达式为（ ） 。A. B. C. D. 601du106du1036du10623dCu20. 已知砂土的天然孔隙比为 ，最大孔隙比 ，最小孔隙比 ，.e7.maxe14.mine则该砂土的相对密实度为（ ） 。A. 0.514 B. 0.603 C. 0.708 D. 0.73221. 一块 1kg 的土样，置放一段时间后，含水量由 25%下降到 20，则土中的水减少了（ ）kg。A. 0.06 B. 0.05 C. 0.04 D. 0.032
5、2. 在土的颗粒级配曲线上出现一个台阶，表明土样（ ）A. 只有一种范围的粒径 B.某一范围粒径的土含量占主流 C. 缺乏某一范围的粒径 D. 粒径分布不均匀23. 对土骨架产生浮力作用的水是（ ） 。A重力水 B.毛细水 C强结合水 D弱结合水24. 若某砂土的天然孔隙比与其能达到的最大孔隙比相等，则该土（ ） 。A处于最疏松的状态 B处于中等密实状态 C处于最密实状态 D无法确定其状态25. 下列指标中，不能用来衡量无粘性土密实度的是（ ） 。A天然孔隙比 B土的相对密实度 C土的含水量 D标准贯入锤击数erN26. 无粘性土，随着孔隙比的增大，它的物理状态是趋向于（ ） 。A密实 B松散
6、 C不变 D不能确定27. 处于天然状态的砂土的密实度一般用（ ）来测定。A轻便触探试验 B现场十字板剪切试验 C标准贯入试验 D荷载试验28. 对于同一种土，下列指标相比较，数值最大的是（ ） 。A天然密度 B饱和土密度 C干密度 D浮密度satd29. 土的自重应力随深度( )A. 单调增加 B. 单调减小 C. 保持不变 D. 有极大值30. 基底压力的实际分布为 ( )A. 曲线分布 B. 三角形分布 C. 梯形分布 D. 均匀分布31. 均布条形基础荷载作用下地基最大剪应力在( )A. 基底中心线 B. 基础边缘处 C. 基底中心线以下某一深度处 D. 不确定 32. 可按平面问题计
7、算附加应力的均布荷载分布区域为( )第 3 页 共 70 页A.圆形 B.正方形 C.条形 D.矩形33. 地基附加应力的计算可应用（ ）A.材料力学公式 B.条分法 C.角点法 D.分层总和法34. 计算地基附加应力采用的外荷载为（ ）A.基底压力 B.基底附加压力 C.地基压力 D.地基净反力35. 有面积相同的矩形基础和正方形基础，其基底附加压力均布且大小相同，地基为均质土，在基础中点下同一深度 d ( d 0 ）处，二者中产生较大附加应力的是（ ） 。A. 可能是正方形基础，也可能是矩形基础 B. 矩形基础C. 两个基础产生的附加应力相等； D. 正方形基础。36. 某柱下方形基础边长
8、 2m ，埋深 d=1.5m ，柱传给基础的竖向力 F= 800kN ，地下水位在地表下0.5m 处，则基底压力等于（ ） 。 A.210 kPa B. 215 kPa C.220kPa D. 230kPa37. 地基表面作用着均布的矩形荷载，由此可知，在矩形的中心点以下，随着深度的增加，地基中的 （ ） 。A. 附加应力线性减小，自重应力增大； B. 附加应力非线性减小，自重应力增大；C. 附加应力不变，自重应力增大； D. 附加应力线性增大，自重应力减小；38. 一矩形基础短边尺寸 B，长边 L，在长边方向作用的偏心荷载为 F+G，试问当基底最小压应力等于零时，最大压应力等于（ ） 。A.
9、 B. 2 C. 3 D. 4 GF/)(GF/)(BLGF/)(BLGF/)(39. 在相同的基底附加应力作用下，均布方形荷载所引起的附加应力的影响深度比条形荷载（ ）A.稍大 B.稍小 C.相等 D.小得多40. 某均值地基土，重度 ，则深度 1.5m 处土的竖向自重应力等于（ ） 。3/7.16mkNA. 25.05 kPa B. 21.5kPa C. 32.65kPa D. 24.9kPa41. 三角形分布的矩形荷载角点下的竖向附加应力系数是 、 的函数，其中 是（ ） 。bl/zbA. 矩形荷载短边长度 B. 三角形荷载分布方向的边长 C. 矩形荷载长边长度 D. 三角形荷载最大值所
10、对应的边长 42. 有两个不同的基础，其基础总压力相同，问在同一深度处，哪一个基础下产生的附加应力大（ ） 。A宽度小的基础产生的附加应力大 B宽度小的基础产生的附加应力小 C宽度大的基础产生的附加应力大 D两个基础产生的附加应力相等43. 自重应力在均匀土层中呈（ ）分布A折线分布 B曲线分布 C直线分布 D均匀分布第 4 页 共 70 页44. 某场地自上而下的土层分布为：第一层粉土，厚 3m ，重度 ；第二层粘土，厚 5m 3/18mkN，重度为 ，饱和重度 ，地下水位距地表 5m ，试求地表下 6m 3/4.18mkN 3/19kNsat处土的竖向自重应力（ ） 。A. 99.8 kP
11、a B. 109.8 kPa C. 111 kPa D. 109.2 kPa45. 室内压缩试验采用的仪器是( ) A. 直接剪切仪 B. 固结仪 C. 锥式液限仪 D. 无侧限压缩仪46. 正常固结土的最终沉降量包括 ( )A. 主固结沉降量 B. 瞬时沉降 C. 次固结沉降量 D.以上三者47. 室内压缩实验中，完全侧限意味着 ( )A.土粒体积不变 B.土样体积不变 C.孔隙体积不变 D.土样横截面积不变48. 下列土中，压缩曲线最平缓的是 ( )A. 密实砂土 B. 杂填土 C. 淤泥 D. 淤泥质土 49. 室内压缩曲线越陡， 土的（ ）A压缩模量越大 B.压缩性越高 C.压缩系数越
12、小 D.压缩指数越小50. 压缩系数 的下标 的含义是（ ）12aA. 1 表示自重应力，2 表示附加应力 B.压应力从 1 增加到 2MPaC.压应力从 100 增加到 200 D.无特定含义kPka51. 若土的初始孔隙比为 0.8，某应力增量下的压缩系数为 0.3MPa-1，则土在该应力增量下的压缩模量等于（ ） 。A. 4 MPa B. 5 MPa C6 MPa D. 7 MPa52. 下列描述错误的是（ ） 。A. 曲线越平缓，土的压缩性越低 B. 压缩模量越小，土的压缩性越高peC. 压缩系数值随压力的变化而变化 D. 压缩指数值随压力的变化而变化53. 根据有效应力原理，只要（
13、）发生变化，土体强度就发生变化。A. 总应力； B. 有效应力； C附加应力； D.自重应力。54. 常以局部倾斜为变形特征值的结构是 ( ) A. 框架结构 B. 排架结构 C. 高耸结构 D. 砌体结构 55. 不同结构的地基变形由不同的变形特征值控制，下面的叙述不正确的是（ ） 。 A框架结构应由相邻柱基的沉降差控制 B高耸结构应由倾斜控制 C砌体承重结构应由局部倾斜控制 D. 单层排架结构应由倾斜控制56. 在同一均质土场地有埋深相同的两矩形基础，其基底压应力相同，长宽比相同，但基础尺寸大小不同，则两基础沉降量的关系是（ ） 。A.大基础和小基础的沉降量相同 B.小基础的沉降量大于大基
14、础的沉降量第 5 页 共 70 页C.大基础的沉降量大于小基础的沉降量 D.无法判断 57. 下列因素中，可导致土体出现超固结性状的因素是（ ）A.地下水长期下降后回升 B.地基预压堆载的卸除C.靠近地面的土层干缩 D.土粒间的化学胶结作用增强 58. 下列描述正确的是（ ）A.在一般压力作用下，土的压缩可看作土中孔隙的减小 B.饱和土在排水固结过程中，土始终是饱和的，土的饱和度和含水量是不变的 C.土体在压缩过程中，土粒间的相对位置始终是不变的 D. 在一般压力作用下，土体的压缩主要是由土粒受压破碎产生的59. 产生流砂现象的必要条件（ ） 。A. 渗流自下而上 B. 渗流自上而下 C. 动
15、水力不大于土的有效重度 D.砾砂地基60. 由于土固体颗粒在工程常见范围内认为是不可压缩的，土体的体积变化与孔隙体积变化的大小关系是（ ） 。A.前者大于后者 B. 前者小于后者C.二者相等 D.无法确定 61. 某场地地表土挖去 5m ，则该场地土成为（ ） 。A.超固结土 B.欠固结土 C.正常固结土 D.弱固结土62. 饱和粘性土固结不排水剪切破裂面与大主应力作用面的夹角， （ ）A. 90 B. 45 C. 60 D. 063. 下列荷载中，最小的是 （ ）A. 临塑荷载 Pcr B. 界限荷载 P1/3 C. 界限荷载 P1/4 D. 极限荷载 Pu64. 属于土抗剪原位测试的是(
16、)A. 三轴剪切试验 B. 直接剪切实验 C. 无侧限抗压强读试验 D. 十字板剪切实验65. 饱和粘性土的不固结不排水抗剪强度主要取决于( )A.围压大小 B.土的原有强度 C.孔隙压力系数 D.偏压力66. 粘性土中某点的大主应力 时，其内摩擦角 ， , 则该点发生140kPa201ckPa破坏时小主应力的大小应为（ ）A. 182 B. 210 C. 266 D. 294 kPa ka67. 某饱和粘性土无侧限抗压强度试验得不排水抗剪强度为 60kPa ，如果对同一土样进行三轴不固结不排水试验，施加 140kPa 的围压，则土样发生破坏时的轴向压力等于（ ） 。A. 140kPa B.
17、200kPa C. 260kPa D. 400kPa 68. 建立土的极限平衡条件的依据是（ ） 。A.极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系第 6 页 共 70 页B.极限应力圆与抗剪强度包线相割的几何关系C.整个摩尔圆位于抗剪强度包线的下方的几何关系D.静力平衡条件69. 饱和粘性土的抗剪强度指标( )A与排水条件无关 B与排水条件有关 C与土中孔隙水压力的变化无关 D与试验时的剪切速率无关70. 土中某点处在极限平衡状态时，其破坏面与小主应力 作用面的夹角为（ ） 。3A. B C D. 0450452045204571. 土中某点剪应力等于该点土的抗剪强度 时，该点处于（ ） 。fA弹
18、性平衡状态 B极限平衡状态 C破坏状态 D无法判定72. 土的强度实质上是土的抗剪强度，下列有关抗剪强度的叙述正确的是（ ） 。A砂土的抗剪强度是由内摩擦力和粘聚力形成的 B粉土、粘性土的抗剪强度是由内摩擦力和粘聚力形成的 C粉土的抗剪强度是由内摩擦力形成的 D在法向应力一定的条件下，土的粘聚力越大，内摩擦力越小，抗剪强度愈大73. 无侧限抗压强度试验适用于（ ）的抗剪强度指标的测定A砂土 B粘性土 C粉土 D饱和粘性土74. 已知地基中某一单元土体上作用的大主应力 ，且大小主应力差为145kPa,则作用在该单元体上的小主应力 为（ )。132kPa3A.194 kPa B.176 kPa C
19、.212 kPa D.164 kPa75. 下面有关直接剪切试验的叙述中，正确的是（ ） 。A土样沿最薄弱的面发生剪切破坏 B剪切面上的剪应力分布不均匀 C剪切面上的剪应力分布均匀 D试验过程中，可测得孔隙水压力76. 朗金土压力理论与库仑土压力理论计算所得土压力相同的情况是（ ） 。A. 墙后填土为无粘性土； B. 墙背直立、光滑、填土面水平；C. 挡土墙的刚度无穷大； D. 墙后无地下水。77. 无粘性土坡的稳定性， （ ） 。A. 与坡高无关，与坡角无关； B. 与坡高无关，与坡角有关；C与坡高有关，与坡角有关； D. 与坡高有关，与坡角无关。78. 挡土墙的稳定性验算应满足（ ）A.
20、1.6, 1.3 B. 1.6, 1.1tKs tKs第 7 页 共 70 页C. 1.3, 1.5 D. 1.1, 1.3 tKs tKs79. 挡土墙的抗倾覆安全系数表达式是（ ）A. B. C. D. 倾 覆 力 矩抗 倾 覆 力 矩 抗 倾 覆 力 矩倾 覆 力 矩 倾 覆 力抗 倾 覆 力 抗 倾 覆 力倾 覆 力80. 某挡土墙墙后填土为粗砂，当墙后水位上升时，墙背受到的侧压力的变化是（ ） 。 A. 变大 B. 变小 C. 不变 D. 变为零 81. 某无粘性土坡的坡角为 20，土的内摩擦角为 30，该土坡的稳定安全系数等于（ ） 。 A. 0.67 B. 1.5 C. 1.59
21、 D. 0.63 82. 挡土墙后面的填土为中砂，其内摩擦角为 28o，墙背铅垂，土面水平，则按朗肯土压力理论计算主动土压力时，土中破坏面与墙背面的夹角为 （ ） 。A. 0 B. 31o C. 45o D. 59o83. 朗肯土压力理论假定挡土墙墙背光滑无摩擦，造成主动土压力计算值 （ ） 。 A.偏大； B.偏小； C.无偏差； D.大于实际被动土压力。84. 设计重力式挡土墙时，下列哪项计算是不需要的（ ） 。A. 挡土墙墙体的弯曲抗拉强度计算 B挡土墙基础底面的地基承载力验算 C挡土墙的抗倾覆、抗滑移稳定性验算 D挡土墙基底下有软弱下卧层时，要进行软弱下卧层的承载力验算和地基稳定性验算
22、85. 挡土墙后填土处于主动极限平衡状态时，则挡土墙（ ） 。A被土压力推动而偏离墙背土体 B在外荷载作用下推挤墙背后土体 C在外荷载作用下偏离墙背后土体 D被土体限制而处于原来位置86. 在相同的条件下，土压力最大的是（ ） 。A主动土压力 B被动土压力 C静止土压力 D不确定87. 地下室外墙所受的土压力可以视为（ ） 。A主动土压力 B被动土压力 C静止土压力 D都有可能88. 设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按（ ）计算。A主动土压力 B被动土压力 C静止土压力 D视情况而定89. 设计重力式挡土墙时，土压力应按（ ）计算。A标准值 B设计值 C既可采用标准值，也可采用设计值
23、90. 静止土压力的特点是（ ） 。A墙后填土处于极限平衡状态 B挡土墙无任何方向的移动或转动 C土压力分布图只表示大小，不表示方向 D土压力的方向与墙背法线的夹角为 91. 计算重力式挡土墙时，荷载应按（ ）计算A基本组合，其分项系数均为 1.0 B基本组合，其分项系数均为 1.2 第 8 页 共 70 页C基本组合，其分项系数为 1.2 或 1.4 D长期效应组合，其分项系数均为 1.092. 一矩形基础短边 B ，长边 L ，在长边方向作用的偏心荷载为 F+G ，试问当基底最小压应力等于零时，最大压应力等于 ( )A. B. GF/GF/)(2C. D. )(3B493. 计算钢筋混凝土
24、条形基础内力时，荷载采用 ( )A.基础压力 B.地基净反力 C.地基反力 D.地基附加压力94. 以下基础形式中不需要按刚性角要求设计的是（ ） 。A. 墙下混凝土条形基础 B. 墙下条形砖基础 C毛石基础 D. 柱下钢筋混凝土独立基础95. 对无筋扩展基础要求基础台阶宽高比允许值是因为（ ） 。 A. 材料的抗压强度较高 B限制基础底面宽度要求 C地基承载力低 D. 材料的抗弯抗拉强度较低96. 柱下独立基础发生冲切破坏是由于（ ） 。 A. 柱周边处基础高度不足 B地基承载力不足 C基底面积过小 D.基础材料抗压强度不足97. 各种型式的刚性基础的共同点在于（ ） 。 A. 均为墙下条形
25、基础 B均为柱下独立基础 C均由砖、毛石砌筑而成 D. 均由脆性材料组成98. 某中心受压矩形基础底面尺寸 ，传至设计标高处竖向轴压荷载 ，基础埋深 d , 地基土重度blF。地基净反力 是（ ） 。jPA B C D. FGlbFlGdllb99. 某柱传给基础的竖向荷载标准值为 =200 ，基础埋深为 1.5m,修正后地基承载力特征值为kN=160 , 则该柱下基础的最小底面积为（ ）afkPA. 1.54m2 B. 1.62m2 C. 1.3m2 D. 1.8m2100. 某墙下条形基础，顶面的中心荷载标准值 ,基础埋深 , 修正后地基180/Fkm1.0d承载力特征值 ,则该基础的最小
26、底面宽度为（ ）kafa180A. 1.125m B. 1.2m C. 1.1m D. 1.0m101. 可具有补偿作用的基础是（ ）A.单独基础 B.条形基础 C.交梁基础 D.箱形基础102. 柱下条形基础的底面尺寸与（ ）因素无关。 A柱网布置 B边跨跨距 C地基承载力 D基础底板厚度第 9 页 共 70 页103. 柱下条型基础梁基底反力按直线分布计算，高度宜为柱距的（ ） 。 A1/6 Bl/3 Cl/10 D l/2104. 以下不属于浅基础的基础型式是（ ） 。 A柱下条形基础 B筏板基础 C柱下独立基础 D沉井105. 以下破坏现象中，由于冲切而破坏的现象是（ ） 。 A基础底
27、板被拉裂 B柱子周边沿 45 度斜面拉裂 C基础台阶处出现竖向裂缝 D柱子与基础接触面被压坏106. 在计算（ ）时采用地基净反力。 A基础底面尺寸 B验算地基承载力 C基础底板配筋 D地基变形107. 计算砌体承重结构的地基变形，应由（ ）控制。A沉降量 B沉降差 C局部倾斜 D倾斜108. 计算框架结构的地基变形应由（ ）控制。 A沉降量 B相邻基础沉降差 C局部倾斜 D倾斜109. 单层排架结构的地基变形应由（ ）控制。 A沉降量 B相邻基础沉降差 C局部倾斜 D倾斜110. 在进行扩展基础结构计算，确定基础配筋时，上部结构传来的荷载效应组合应该采用（ ） 。 A基本组合； B标准组合；
28、 C准永久组合； D短期效应组合。111. 以下不受宽高比限制的基础型式是（ ） 。 A墙下混凝土条形基础 B墙下条形砖基础 C墙下毛石条形基础 D墙下钢筋混凝土条形基础112. 在荷载和地质条件相同时，刚性基础与柔性基础相比不能做到“宽基浅埋”是因为（ ） 。 A受到材料刚性角的限制 B基底附加应力较大 C地基承载力低 D材料的抗压强度低113. 柱下条形基础不具有（ ）的特点。 A基础刚度较大 B对柱子荷载起一定调整作用 C补偿性设计 D调整地基变形114. 不同结构的地基变形由不同的变形特征值控制，下面的叙述不正确的是（ ） 。 A框架结构应由相邻柱基的沉降差控制 B高耸结构应由倾斜控制
29、 C砌体承重结构应由局部倾斜控制 D单层排架结构应由倾斜控制115. 按地基压力扩散角的概念计算软弱下卧层顶面处的附加应力时以（ ）为前提条件。 A基础底面处传至软卧层顶面处的总压力在扩散前后数值不变 B附加压力在传递过程中数值不变 C基础底面处和软卧层顶面处的总压力在扩散后减小D基础底面处和软卧层顶面处的总压力在扩散后增大116. 在（ ）情况下可不验算柱下基础顶面的局部受压承载力。 A基底宽度大于等于 3m B基础底板高度按构造设计 C基础和柱的混凝土强度等级相同 D基础埋深在地下水位以上117. 以下（ ）不是柱下条形基础的地基反力按直线分布计算的条件。 第 10 页 共 70 页A地基
30、土均匀 B梁高不小于 1/6 柱距 C上部荷载分布均匀 D梁的翼板宽度不小于 1/6 柱距118. 在软土地基上的高层建筑为减小地基的变形或不均匀变形，下列何种措施（ ） 是收不到预期效果的？ A减小基底附加压力 B增加房屋结构刚度 C增加基础的强度 D设置沉降缝119. 沉降缝与伸缩缝的根本区别在于（ ） 。 A伸缩缝比沉降缝宽 B伸缩缝不能填实 C沉降缝必须从基础处断开 D伸缩缝的宽度小120. 由（ ）得到的地基承载力特征值无需进行基础宽度和深度修正。A土的抗剪强度指标以理论公式计算； B地基载荷试验； C规范承载力表格； D以上均不对。121. 计算地基变形时，施加于地基表面的压力应采
31、用（ ） 。A基底压力； B基底反力； C基底附加压力； D基底净压力。122. 关于建筑物基础埋置深度选择的叙述正确的是（ ）A.当地基中存在承压水时，可不考虑其对基础埋置深度的影响；B.靠近原有建筑物基础修建的新建筑物，其基础埋置深度宜小于原有建筑物基础埋深；C.当存在地下水时，基础应尽量埋在水位以下；D.如果在基础影响范围内有管道或坑沟等地下设施时，基础应放在它们的上面。123. 当新建筑物基础深于旧建筑物基础时，新、旧建筑物相邻基础之间应保持的距离不宜小于两相邻基础地面高差的( )。A. 0.51 倍 B. 12 倍 C. 23 倍 D. 34 倍124. 当地基受力层范围内存在软弱下
32、卧层时，若要显著减小柱下扩展基础的沉降量，较可行的措施是( )A.增加基底面积 B.减小基底面积 C.增大基础埋深 D.减小基础埋深125. 当大面积抽取地下水致使地下水位下降时，地基中的自重应力增大是因( )为。A. 由天然重度变为浮重度 B. 由浮重度变为天然重度 C. 由天然重度变为饱和重度 D. 由饱和重度变为天然重度126. 钢筋混凝土墙下条形基础，底板配筋的设计截面位置选择在（ ）处。A. 基础对称轴 B.过墙形心 C. 基础边缘处 D. 墙边截面处127. 新老建筑物要保持一定的净距，根本原因在于( )。A.附加应力沿深度由上而下逐渐减小B 附加应力不仅发生在荷载面积之下，而且分布在荷载面积相当大的范围之下C.增大老建筑物的沉降D避免引起老建筑物的倾斜128. 可不做地基变形计算的建筑物是（ ） 。A甲级建筑物 A乙级建筑物 A部分丙级建筑物 A丙级建筑物129. 柱下独立基础底板受力钢筋的构造要求为（ ） 。A.d10mm 200mm B. d=8mm 200mm
