1、THJ3000/0.5-JXW 载货电梯设计计算书编制审核批准1目 录1、 传动校验计算-22、 曳引钢丝绳强度校验-53、 承重梁校验-54、 240 型限速器计算-85、 滑动导靴的强度验算-9 6、 导轨校核计算-107、 轿厢架的设计计算-158、 绳头组合强度验算-209、 反绳轮计算-2121 传动校验计算本计算是以 THJ3000/0.5-JXW 载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s ；根据这二个参数，选择曳引机型号为 J1.1J，其减速比为 I=75/2=37.5，曳引轮直径为 D=760mm，电动机型号为 JTD-56
2、0，其功率为 19kw，电机为 6 极/24 极双速电机,曳引比为 2:1，电机额定转速 960r/min。1.1 轿厢额定速度校验根据 GB7588-1995 中条款 12.6，计算轿厢速度时，轿厢载荷取额定载荷的一半，因此电动机上的转矩接近零，并依据电机额定转速 n=960r/min 校验轿厢转速。轿厢速度 v = d n/I 2= 0.76969/37.52=30.56 m/min=0.509m/s误差 = 0.509-0.5 / 0.5100% = +1.8%GB7588-1995 中条款 12.6 规定，轿厢速度误差在-8%+5%范围内是合适的,故本电梯速度,符合要求.12 电动机功
3、率验算P= (1-k)QV(Kw) 102式中: P-电动机轴功率(Kw);k-电梯平衡系数,取 k=0.45;-电梯机械总效率,取 =0.5将各参数代入公式得:3(T1) 2轿 顶 轮对 重 轮 曳 引 轮： 饶 法p = (1-0.45)30000.5 / 1020.5 =16.18 ( Kw) 故电动机功率选取 19Kw 是合适的.13 曳引力校验 根据 GB7588 要求，应验算下列二种情况时的曳引力。情况 (一)：轿厢载有 125%额定载荷,且位于最低层站。情况(二)：轿厢空载且位于最高层站。 曳引条件为： T1/T2C1C2e f 式中 : T 1/T2-曳引轮两边钢丝绳中较大静拉
4、力与较小静拉力之比。 C1-与加减速度有关的系数.取 C1=1.1 C2-与绳槽形状因磨损而发生改变有关的系数。取 C2=1.0。 f-钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数。 f = 4 1 - sin (B/2) -sin = 0.2178 -曳引钢丝绳对曳引轮的包角。 如右图所示 =180=3.142 rad于是,曳引条件可以写成: T1/T21.11e 0.21783.142 即 T1/T21.80 下面就情况(一)及情况(二)进行校验情况(一)时:T1/T2= (W1+1.25 Q/2 + 1)/W2/2 情况(二)时:T1/T2= (W2/2+ 1)/(W1/2 + 2) 式中: W 1-轿
5、厢自重 W 1=2300kgQ-额定载重量 Q=3000kgW2-对重重量 W2=3650kg 1-曳引钢丝绳重量(kg)2:1 绕法4 2-随行电缆重量(kg)提升高度为 Tr=15.5m则: 1= 1(Tr +0H)S 式中: 1-16 钢丝绳重量,取 1=0.899kg/mOH-电梯顶层高度,取 0H=5mS -钢丝绳根数,取 S=5各参数代入 式得: 1=0.899(15.5+5)5=102.5kg 2= 3 TR /2 式中: 3-扁电缆重量,取 3=2.6kg/m各参数代入式得: 2=2.615.5/2=20.15kg将各参数代入、式得:情况(一)时:T1/T2 = (w1+1.2
6、5 Q)/2 + 1/ w2/2=( 2300+1.253000)/2+102.5/3650/2=1.714情况(二)时:T1/T2 = w2/2+ 1/ W1/2+ 2=3650/2+102.5/2300/2+20.15=1.647与曳引条件(2)式比较,可见在情况(一)和情况(二)时均符合要求。14 曳引轮绳槽比压验算计算时按 T= w1+Q/2+ 1= 2300+3000/2+102.5=2752.5kg 工况计算。 许用比压:=12.5+4V/1+V=12.5+41.0/1+1.0=16.05/2=8.25Mpa计算比压:5=T/ndD 8cos(/2)/-sin=2752.5/ 50
7、.0160.768cos48.6/ (-97.2)/(180-sin97.2)=2752.5/0.0608(80.66131)/(3.14-1.697-0.9988)=239507/0.4442=5.416Mpa12显然,钢丝绳强度足够.3. 承重梁校验A. 轿厢中心O 对重架中心C 曳引机组重心D 曳引轮中心E 、B、H 、F ：6钢丝绳中心承重梁由五根梁组成,各梁采用的型钢型号及参数如下:梁号 型钢号 IX (cm4) wX (cm3) F(cm2) 25a 3370 270 34.9 36b 12652 703 68.1 36b 12652 703 68.1各受力点的负载如下:B 和 H
8、：对重侧的钢丝绳涨力 PB= PH= W2 /2=3650/2=1825kgG:梁 I 和在梁上的支反力 P G=18251422-492/1422=539.6kgE 和 F：轿厢侧的钢丝绳涨力 PE= PF=w1+1.25Q/2=2300+1.253000/2=3025kgC：曳引机组重量 : PC=2200kg由于受力情况复杂,为了便于计算,假定 PB 由梁和梁来承受, PG 由梁承受, 而 PH、P E、 PF, 和 PC 的 2/3 则由梁来承受 ,(这样计算偏于安全)。3.1 梁和的强度和挠度计算pB930 4921422R1 R2R1=1825492/1422=631kgR2=18
9、25-631=1194kgMmax=pab/L=18259349.2/142=58806kg-cm= s/n =1150kg/cm 2max=Mmax/2wx =58806/2270=103.34kg/cm 2 Ymax梁和的强度和挠度均符合设计要求。3.2 梁的强度和挠度计算R3=(539.6+1825)(325-25.5)+3025(325-76-25.5)+2200(325-102)+302550.5 /3252 /3 = 708198+676088+490600+152763/325 2/3=62392/3=4159kgR4= 539.6+1825+3025+2200+3025-623
10、9 2/3=43762/3=2917kgMmax=4159(325-102)-3025(325-102-50.5)=927457-521813=405644kg-cmmax= Mmax/wx=405644/703=577kg/cm2Y1/2所以, 梁的强度和挠度均符合设计要求。3.3 梁 和 的强度和挠度计算由于梁已足够能单独承受总负载的 2/3,所以对梁 和 强度和挠度计算从略。4. 240 型限速器设计计算4.1 绳轮直径和轮槽形状4.1.1绳轮直径 D根据 GB7588 之 9.9.6.3 条规定，240 型限速器钢丝绳直径选用 d=8mm,则由GB7588 之 9.9.6.4 条规定.
11、D/d30D30d=240 取 D=2404.1.2 绳轮槽形状240 型限速器轮槽形状如右图所示取 =70=4.3h=94.2 钢丝绳拉拔力计算如下图所示,制动瓦的正压力 fA 及压簧压力 fA 与钢丝绳涨力的相互关系由下面二式表示T1/2fA=e fA=FAL2/(L1+L 3) 9导 靴 靴 衬 尺 寸mfF-正 面 方 向P侧 面 方 向 21XY其中 L1=36，L 2=97，L 3=18.5=168 /180=2.93, =0.17代入 、 式得T1=1.87fA限速器动作时,压簧实际受到的压力为 FA800N，因此 T1=1109.6N与 240 限速器配套的安全钳的动作力为 3
12、20N。显然 T12320，因此钢丝绳拉拔力符合 GB7588 之 9.9.4 条规定。限速器钢丝绳的破断负荷为 21560N，因此其强度安全系数为n=21560/ T1=21560/1109.6 =19.48 显然符合 GB7588 之 9.9.6.2 条规定。5. 滑动导靴的强度验算5.1 施加在导靴上的力分析，导靴受力如下图所示： 其中: 为导靴与导轨之间的摩擦系数作用在导靴上的力主要是由偏载荷引起，计算时考虑二个极限偏载位置。位置 X=AA/8,Y=0 X=0 Y=BB/8假设此时载荷为满载式中:AA-轿厢内宽尺寸,AA=2330mm BB-轿厢内深尺寸,BB=2460mm5.2 导靴的允许表面压力 导靴的允许表面压力 P 应同时满足:P 68.6N/cm 2
