1、燃气供销差的成因、计算方法和解决方案 作者： 潘志军 李 文章来源： 华通 (上海 )投资有限公司。 1 概述 燃气供销差是指当期燃气供应量与当期燃气销售量的差值，而燃气供销差率则为该差值与当期燃气供应量之比 1。一般城市燃气经营企业的燃气供销差多为正值，说明通过终端用户抄表计量的燃 气销售量少于企业供给的燃气总量，供销差率因此对企业的经营效益产生直接影响 2 3。 以吉安市天然气有限公司为例，自 2004 年 5月实施天然气置换水煤气以来，较高的供销差率已成为影响公司经营效益和燃气设施安全运行的重要因素。围绕如何降低供销差率、减少经营亏损和由此带来的运营风险、缓解经营压力、创造安全稳定的经营
2、环境方面，进行了大量人力、物力的投入，通过各种有效措施使供销差率大幅下降，在此过程中积累了独特而富有成效的实践经验。 本文分析供销差率的主要成因，探讨其计算方法，对存在的问题提出相应的解决方案和 措施。 2 吉安市天然气利用工程现状 LNG 气化站 1 座， 100m3的 LNG 储罐 6台， 60t 地磅 1 台。 市政燃气管网共计 97km，其中铸铁管燃气管网 49km， PE管燃气管网 48km。 雷诺式区域调压站 13座，自力式区域调压柜 26 台，楼栋式调压箱 204 台。 居民用户 4.2 104户，商业用户 193户，工业用户暂无，年供气规模为 500 104m3/a。 3 燃气
3、供销差率成因分析及其计算 3.1 LNG 卸车损失及气化率的综合影响 LNG汽车槽车储罐容积一般为 40m3，每次装载 LNG 约 19t。对于作为城市主气源的 LNG 气化站， LNG的气质、组成、运输距离、 LNG槽车储罐的绝热性能、卸车操作工艺、市政燃气管网运行压力等因素都会对供销差率产生影响。 3.1.1 LNG 卸车前后损失 LNG 实际装车量与上游 LNG 供应商提供的 LNG 出厂票据上的数量存在差异，由于 LNG 供应商的计量存在误差，一般实际装车量偏小。 LNG 槽车运输距离较长，途中因 LNG超压放散而导致实际到站的 LNG 数量比出厂时减少。 卸车时，因操作人员技能不熟练
4、、市政燃气管网压力较高 等原因，造成 LNG 卸车不彻底，槽车内残留的液态、气态天然气无法充分卸进 LNG储罐或进入市政燃气管网，形成卸车损失。 以上第、项为燃气企业不可控制因素，很难计算具体数值，所造成的损失只能与第项一起通过LNG槽车到站过磅后得出累计值，这 3项因素造成 LNG 槽车实际卸车的 LNG 数量与其出厂票据上的数量之间存在差异，导致供销差率的产生。 3.1.2 LNG 气化率的理论值与实测值的差异 因产地不同，不同供应商提供的 LNG 气化率的理论值各不相同。通过进一步检测发现， LNG 气化率的实测值普遍比其理论值 小，二者之间的差异最高可达 3.01%。 3.1.3 计算
5、公式 全年因 LNG 卸车前后损失、 LNG 气化率理论值与实测值间差异的综合作用产生的供销差率 1的计算公式为： 式中 1 全年因 LNG卸车前后损失、 LNG气化率理论值与实测值间差异的综合作用产生的供销差率 VL,sup 全年因 LNG 供应商计量误差产生的燃气损失， m3 VL,dif 全年因 LNG 槽车超压放散产生的燃气损失， m3 VL,unl 全年因 LNG 卸车不充分产生的燃气损失， m3 Vann 根据各供应商 LNG出厂过磅量和相应理论气化率计算出的全年燃气供应总量， m3 全年燃气供应总量 Vann的计算公式为： 式中 n 全年到站 LNG 槽车总数 i 到站 LNG
6、槽车的顺序号 msup,i LNG 供应商提供的第 i车 LNG 出厂过磅量， t sup,i LNG 供应商提供的第 i车 LNG 的理论气化率， m3/t 全年燃气实际卸车总量 Vuul的计算公式为： 式中 Vuul 全年燃气实际卸车总量， m3 n 一全年到站 LNG 槽车总数 i 到站 LNG 槽车的顺序号 mact,i 第 i车到站 LNG 实际卸车量， t act,i 第 i车到站 LNG 对应的实测气化率， m3/t 全年因 LNG 卸车前后损失、 LNG 气化率理论值与实测值间差异的综合作用产生的供销差的计算公式为： VL,sup+VL,dif+VL,unl=Vann-Vunl
7、 (4) 将式 (2) (4)代入式 (1)，则 1的计算公式为： 式中 n 全年到站 LNG 槽车总数 i 到站 LNG 槽车的顺序号 3.2 燃气表未作温压补偿 城市燃气企业对燃气体积的计量都是以绝对压力 p0=101325Pa、温度 t0=20的标准状态为基准进行计算的 4。 随着季节的 不同，进入终端用户燃气表前的燃气温度会相应发生变化，当其低于 20时，未作温度补偿的燃气表显示的读数比其在 t0时的体积小。 由于终端用户燃气表前的燃气压力 Pmeter是在 p0的基础上增加了低压庭院管网压力 (约 2000Pa)，供给终端用户的燃气都处于被压缩的状态，未作压力补偿的燃气表显示的体积比
8、其在 p0时的体积小。 未作温压补偿的燃气表的计量损失 VL,meter的计算公式为： VL,meter=V0,meter-Vre,meter (6) 式中 VL,meter 未作温压补偿的燃气表的 计量损失， m3 V0,meter 未作温压补偿的燃气表的计量读数对应在标准状态下的燃气体积， m3 Vre,meter 未作温压补偿的燃气表显示的读数 (即抄表数 )， m3 根据理想气体状态方程有： 式中 p0 标准状态压力， Pa，取 101325Pa T0 标准状态温度， K，取 293.15K pmeter 燃气表前的燃气压力， Pa，取 p0+2000Pa Tmeter 燃气表前的燃气
9、温度， K 将式 (7)代入式 (6)，则 VL,meter的计算公式为： 全年因燃气表未作温压补偿造成的供销差率 2的计算公式为： 式中 2 全年因燃气表未作温压补偿造成的供销差率 n 全年未作温压补偿燃气表的总数 i 未作温压补偿燃气表的顺序号 VL,meter,i 第 i只未作温压补偿燃气表的全年燃气计量损失， m3 令全年燃气平均温度 Tav=Tmeter， 并将式 (8)代入式 (9)，则 2的近似计算公式为： 式中 Tav 全年燃气平均温度， K n 全年未作温压补偿燃气表的总数 i 未作温压补偿燃气表的顺序号 Vre,meter,i 第 i只未作温压补偿燃气表的全年显示总读数，
10、m3 3.3 燃气管网泄漏 随着燃气用户的增长和供气规模的扩大，在城区范围内燃气管网的长度、分布密度也在不断增加，管网泄漏的概率也相应升高。燃气管网泄漏的原因主要有以下 3方面。 3.3.1 燃气管网施工质量差 对于铸铁燃气管道，特别是灰铸铁管道，存在诸如抗拉强度和抗冲击力低、容易断裂等缺陷，如果地基处理不达标，再加上地表有重荷载，则会造成管基下沉，导致接口泄漏，或沟槽底部硬物未清除而造成管道开裂、燃气泄漏。 对于 PE 管燃气管道，出现较多的问题是电熔配件泄漏，例如电熔焊机外接电压不稳，则会出现PE管道和电熔配件因电压低未充分熔接，或电熔配件因电压高导致过热、短路造成喷料冒烟等问题，若未返工
11、处理则形成泄漏隐患。热熔焊缝泄漏的情况虽较少，但也有 PE 管道热熔焊缝在投用后发生脱落的个别案例。 对于镀锌燃气钢管，早期螺纹连接的密封采用“麻丝 +厚白漆”施工工艺，在使用干燥的天然气后，密封填料会脱水、干裂，使接口密封性能下降，最终导致泄漏。另外，由于埋地钢管防腐层质量低劣、穿越下水道时未加保护套管、采用冷镀锌钢管等问题造成管道严重锈蚀、穿孔泄漏的情况也有不少 5。 3.3.2 外界施工对燃气管 网造成破坏和扰动 除野蛮施工、违章占压对燃气设施造成直接破坏外，正常的施工建设也可能对燃气管道及其周边土壤造成剧烈扰动，使管道接口错位、紧固件松动，最终导致燃气泄漏，铸铁管道在这方面表现得尤为明
12、显。 3.3.3 铸铁燃气管网自身原因造成泄漏 使用干燥的天然气导致橡胶圈内部脱水收缩，铸铁管道柔性接口的密封性能下降，造成燃气泄漏。 低温季节埋地铸铁管网周边土壤温度或输送的燃气温度较低时，橡胶圈遇冷会产生轻微收缩，从而进一步降低柔性接口的密封性能。吉安市 2004 年以来的燃气巡检记录显示， 在管道埋深为 0.6 0.9m 的范围内，随着季节的不同，燃气泄漏报警指数有较大的差异：同一处泄漏点冬季报警指数要比夏季高 20%左右，同一区域的泄漏点数量在冬季可增加 30%。 3.3.4 计算公式 将燃气管网泄漏情况分为 3种：燃气泄漏事故、燃气泄漏事件、燃气泄漏点。这 3种情况各自对应的全年燃气
13、泄漏量分别以 Vac、 Vev、 Vleak表示。 燃气泄漏事故 对于能造成市政燃气主管网供气压力明显下降、短时间内燃气大量外泄的燃气泄漏事故，区域流量计、燃气出站总流量计、无纸记录仪会记录下事故时 段内燃气流量异常变动情况，此时，可参照事故前 3d 内同时段正常燃气流量的平均值，根据事故的持续时间进行燃气泄漏量的计算，则全年燃气管网泄漏事故的泄漏总量的近似计算公式为： 式中 Vac 全年燃气管网泄漏事故泄漏总量， m3 n 全年燃气管网泄漏事故总数 i 燃 气管网泄漏事故顺序号 qV,ac,i 一在第 i次燃气泄漏事故时段内的燃气流量的平均值， m3/h qV,av,i 在第 i次燃气泄漏事
14、故发生前 3d 内同时段正常燃气流量的平均值， m3/h tac,i 第 i 次燃气泄漏事故的持续时间， h 燃气泄漏事件 对于尚不能造成市政燃气主管网压力明显变化的燃气泄漏事件，可以将泄漏口上游燃气压力视为稳定值，燃气泄漏量理论上可以根据泄漏口上游管网压力和质量流量、泄漏口面积、泄漏时间、管道内壁摩阻系数、土壤渗透阻力等参数 6，利用伯努利方程 (动态 )和绝热方程可以计算出通过泄漏口的燃气流量，与对应的泄漏时间相乘，则可得全年燃气管网泄漏事件的燃气泄漏总量为： 式中 Vev 全年管网燃气泄漏事件的燃气泄漏总量， m3 m 全年燃气管网泄漏事件总数 i 燃气管网泄漏事件顺序号 Ci 第 i次
15、燃气泄漏 事件中燃气泄漏口的圆度修正值，取值范围为 0.6 1.0，圆形泄漏口取 1.0 Ai 第 i次燃气泄漏事件中燃气泄漏口的面积， m2 vi 第 i次燃气泄漏事件中燃气从泄漏口流出的流速， m/h tev,i 第 i 次燃气泄漏事件中燃气泄漏的持续时间， h 由于泄漏口燃气流速的计算比较复杂，一般都是根据设定的参数事先计算出不同运行压力下、不 同面积的泄漏口所对应的燃气泄漏流量，并列表以方便查阅。燃气泄漏事件中，不同泄漏口直径的燃气泄漏量见表 1。 表 1 不同泄漏口直径的燃气泄漏量 泄漏口直径 /mm 燃气泄漏量 /(m3 h-1) 人工煤气 天然气 中压B(0.06MPa) 低压(
16、1500Pa) 中压B(0.06MPa) 低压(2500Pa) 1 1.55 0.23 1.08 0.20 45 3130.65 458.66 2179.10 412.90 100 15460.00 2265.O0 10761.00 2039.00 燃气泄漏点 对于其他泄漏持续时间长、泄漏点众多且分布范围广、单点泄漏流量小、难以单独计量且不易被发觉的泄漏点，可以根据某段时期内燃气出站总流量计和无 纸记录仪测量的管网最小流量，排除其中的正常用气流量后，剩余的流量即为燃气泄漏点泄漏流量。实际计算时，通常将燃气管网最小流量乘以系数 k 进行近似计算，其计算公式为： qV,leak=kqV,min (
17、13) 式中 qV,leak 燃气管网泄漏点泄漏流量， m/h k 系数，取值范围为 0 1 qV,min 通过燃气出站总流量计以及无纸记录仪测量的燃气管网最小流量， m3/h 式 (13)中， k为经验取值，它反映了燃气管网泄漏点泄漏流量占燃气管网最小流量的比例，该数值与燃气管网的运行状况、 燃气企业的管理水平、燃气用户的用气特征等多种因素有关，燃气企业可以根据实际情况选取南的合理值。例如，吉安市天然气有限公司在 2008 年度矗的取值为 30%。 为计算方便起见，可将全年各月的燃气管网最小流量累加后取其平均值，用于对全年燃气管网泄漏点泄漏总量的近似计算，计算公式为： 式中 Vleak 全年
18、燃气管网泄漏点泄漏总量， m3 i 月份顺序号 qv,min,i 第 i月测得的燃气管网最小流量， m3/h tann 全年时间， h，取 8760h 全年因燃气管网泄漏所形成的供销差率 3的计算公式为： 式中 3 全年因燃 气管网泄漏形成的供销差率 3.4 施工、运行中的燃气放散 燃气放散量的大小与企业的管理水平、工作人员的操作技能水平、放散口管径和位置、燃气流速的控制、燃气浓度的检测手段、工程管理水平等因素有关，一般可根据实际操作经验进行估算。以吉安市天然气有限公司为例，居民用户在通气前，平均燃气放散量 qres=0.5m3/户。 全年新开通居民用户燃气放散量 Vdif,res的计算公式为
19、： Vdif,res=Nresqres (16) 式中 Vdif,res 全年新开通居民用户燃气放散量， m3 Nres 全年新开通居民用户总数，户 qres 新开通居民用户燃气放散量平均值， m3/户 全年新开通工商业用户燃气放散量 Vdir,res的计算公式为： 式中 Vdir,res 全年新开通工商业用户燃气放散量， m3 n 全年新开通工商业用户 总数，户 i 新开通工商业用户顺序号 Vdif,ind,i 新开通第 i 家工商业用户的燃气放散量， m3 全年燃气管网置换、抢修、碰接作业中的燃气放散量 Vdif,pipe的计算公式为： 式中 Vdif,pipe 全年燃气管网置换、抢修、碰
20、接作业中的燃气放散 量， m3 m 全年燃气管网置换、抢修、碰接作业的燃气放散总次数 i 燃气管网置换、抢修、碰接作业顺序号 Vdif,pipe,i 第 i次燃气管网置换、抢修、碰接作业的燃气放散量， m3 全年因施工、运行中的燃气放散所形成的供销差率 4的计算公式为： 式中 4 全年因施工、运行中的燃气放散所形成的供销差率 3.5 抄表率低 燃气市场的快速发展导致抄表人员的增加滞后于燃气用户的增长速度，在一定时期内造成平均抄表率下降或无法达到预期水准；另外，部分用户长时间外出、不配合入户抄表工作，导致相关燃气用量无法及时抄报，从而形成供销差，其中以居民用户最具代表性。 从全年的角度来看，抄表
21、率对供销差的影响是一种动态平衡的影响：即每个抄表周期内，尽管用户的组成可能会发生变动，但未抄表居民用户的数量总体上保持相对稳定，全年未抄表居民用户用气产生的供销差 率瓦的计算式如下： 式中 5 全年未抄表居民用户用气形成的供销差率 qest 抄表周期内平均每户未抄表居民用户燃气用量的估算值， m3/户 Nunread 全年各个抄表周期内，未抄表居民用户的平均数量，户 3.6 燃气表计量偏差 按照有关标 准，民用膜式燃气表的使用年限为：当使用人工煤气时为 6 年，当使用天然气时为 10年 7。接近或超过使用年限的燃气表计量偏差大或小流量用气不计量的问题比较普遍，而且燃气表使用时间越长，产生的计量
22、偏差越大，导致供销差的产生 8 9。吉安市天然气有限公司于 2007 年对 40 只使用时间在 10 年以上的超期服役民用膜式燃气表的检测结果显示，计量偏差多为负值，且平均值在 -4%左右。 全年因超期服役民用燃气表计量偏差产生的供销差率 6的计算公式为： 式中 6 全年因超期服役民用燃气表计量偏差产生的供销差率 res 全年抽检的超期服役民用燃气表计量偏差平均值 n 全年超期服役民用燃气表总数 i 超期服役民用燃气表顺序号 Vres,exc,i 第 i只超期服役民用燃气表全年抄表累计值， m3 考虑到数据收集、分类工作的难度，为方便计算，上述供销差率 6也可按以 下计算公式进行近似计算： 式
23、中 Nres,exc 在用超期服役民用燃气表总数 Nall 在用民用燃气表总数 对于燃具种类和数量较多、用气量范围较大的工商业用户，会因以下问题影响燃气表计量精度，导致供销差的产生： a. 如果未在各台燃具前分别设置燃气表，则 会由于燃具非同时工作的特性，导致在小流量用气时燃气表的量程相对过大，计量偏差随之增大。 b. 用户私自增加燃具，用气负荷超出燃气表量程，导致计量偏差增大。 c. 设计时由于欠缺对燃气表量程与燃具额定耗气量匹配程度的考虑，实际使用时燃气表量程过大或过小，导致计量偏差增大。 d. 施工时由于缺乏严格的质量管理，导致存在质量问题或者因施工损坏的燃气表投入使用，产生计量偏差。
24、吉安市天然气有限公司于 2007 年对 5家存在上述情况的工商业用户燃气表的检测结果显示，计量偏差多为负值，平均值在 -3%左右。 全年因工商业用户燃气表计量偏差产生的供销差率 7的计算公式为： 式中 7 全年因工商业用户燃气表计量偏差产生的供销差率 ind 全年抽检的工商业用户燃气表计量偏差平均值 n 全年工商业用户燃气表总数 i 工商业用户燃气表顺序号 Vind,i 第 i只工商业用户燃气表全年抄表累计值， m3 3.7 用户违规用气 部分用户违反燃气安全管理条例的有关规定，通过破坏燃气表计数器、反装燃气表、私接燃气管道等方式违规用气，在形成安全隐患的同时，也给燃气企业造成了损失。违规用气
25、量一般是在违规用气行为查实后，根据违规用气的实际情况和燃气安全管理条例规定的标准进行计算。 全年因违规用气行为产生的供销差率 8的计算公式为： 式中 8 全年因违规用气行为产生的供销差率 n 全年查处的违规用气行为总次数 i 查处的违规用气行为顺序号 qv,vio,i 查处的第 i例违规用气行为的日平均用气量，可参照同等用气规模用户的日平均用气量进行估算， m3/d tvio,i 查处的第 i例违规用气行为的用气持续时间， d 4 燃气供销差解决方案 4.1 选择高 品质气源 在这里 LNG 品质的含义即为其性价比。同等价格水平下，高品质 LNG的气化率不仅理论值高，而且实测值与理论值的差距也
26、小。因此，对于以 LNG 为主气源的燃气企业， LNG 品质的高低对全年供销差率的影响至关重要。国内各主要品种 LNG气化率理论值与实测值对比分析见表 2。 表 2 国内各主要品种 LNG 气化率理论值与实测值对比分析 序号 LNG 供应 LNG 气化彰 (m3 t-1) 相差幅度/% 供应商 产地 理论值 sup 实测值 act 1 甲 A 1400 1380 1.43 B 1480 1450 2.03 2 乙 C 1434 1400 2.37 D 1480 1450 2.03 3 丙 E 1434 1400 2.37 4 丁 F 1332 1300 2.40 5 戊 G 1495 1450
27、 3.01 6 己 H 1480 1450 2.03 若能大幅度地提高气化率高的高品质 LNG 在企业全年燃气供应量中的比例，将会在降低燃气供销差方面产生积极的影响。 4.2 降低卸车损失 坚持对到站 LNG 槽车进行卸车前、后的过磅称重，一方面可以获取 LNG 的实际卸车 量，对卸车情况有一个真实、直观的了解；另一方面可以对供应商提供的 LNG出厂票据上的数量进行复核，如果二者数据相差较大，可对其索赔以挽回部分损失。 在卸车方面，与 LNG 槽车连通的燃气主管网压力越低， LNG 槽车内残留的气态天然气进入到燃气管网内的数量就越多。例如，吉安市 LNG 气化站内设置了中压 A、中压 B两条出
28、站燃气管道，连通 LNG 卸车台、 LNG 储罐的 BOG 管道与运行压力较低的中压 B级市政燃气管网 (压力为 0.025MPa)相接，在用气高峰期间，通过一系列操作可以将 LNG槽车内残留的液态、气态天然气通过 BOG 管道、经 BOG 加热器加热后卸入市政燃气管网，最终 LNG 槽车内压力与管网压力相等，均为 0.025MPa，并达到无液态 LNG 残留的程度。LNG槽车卸车后的空罐容积为 40m3、温度为 -162、余压为 0.025MPa，按理想气体状态方程计算，槽车内残留的气态天然气约 132m3。若 LNG 槽车实际装载 LNG量为 19t、 LNG气化率为 1400m3/t，则
29、卸车损失率不到 0.5%。 值得注意的是，近年来以 LNG作为燃料的油气两用型 LNG 槽车逐渐增多，在这种情况下， LNG 的结算数量是由 LNG 槽车卸车前、后的两次过磅 数据的差值决定，其原因是槽车储罐内必须留下不少于 500kg LNG作为槽车回程的备用燃料。对下游燃气企业而言，使用这种 LNG 槽车不会产生 LNG 卸车前、后的损失，因卸车而产生的供销差也可以降至最小并接近于 0。 4.3 合理提高燃气供应温度 对于未作温压补偿的燃气表，若要使燃气表的读数与其所计量的燃气的标准状态体积相等，此时燃气表前燃气温度 Tmeter的计算式为： 式中 Tmeter 燃气表前燃气温度， K p
30、meter 燃气表前燃气压力， Pa T0 标准状态温度， K p0 标准状态压力， Pa 将 pmeter=p0+2000Pa， T0=293.15K， p0=101325Pa 代入式 (25)，求得此时的燃气表前燃气温度 Tmeter=298.94K，即 25.79。 可见，从理论上看，如果提高燃气的供应温度，并使燃气管网末端用户表前 燃气温度维持在 25.79以上，即可消除燃气表因未作温压补偿而造成的计量值偏小的负面影响。 但是，通过加热使燃气管网末端用户表前燃气温度达到 25.79以上并非易事。这是因为：一方面，PE燃气管道的特性决定了燃气温度最高不能超过 40，否则高温会导致 PE
31、管的强度、韧性大幅度下降，影响燃气管网的安全运行，因此不能盲目地提高燃气的出站温度。另一方面，低温季节由于燃气管道特别是金属燃气管道的散热作用，会使燃气中的大量热量散失到周边环境中，管网上各处的燃气温度分布不均衡，用户燃气表前燃气温度低于出站温度。若要使 终端用户燃气表前燃气温度达到预定值，并在燃气加热和管网散热之间找到最佳平衡点，必须通过多次试验、计算来确定出站燃气经济合理的加热温度。 以吉安市 LNG 气化站为例，天然气冬季出站温度一般控制在 30左右。吉安市 LNG 气化站经过多年的运行测试，对于全年日平均用气规模为 2 104m3/d 的 LNG 气化站，在低温季节开启水浴式加热器，使
32、出站天然气温度由 0以下升至 30，可以保证管网末端用户燃气表前燃气的平均温度由 0升至 15左右，此时 LNG气化站的燃气热水锅炉的天然气耗量为 60m3/d。虽然因为加热需要额外增 加 0.3%的燃气消耗量，但是减少了因用户燃气表未作温压补偿而产生的计量损失 (约为供应量的 5.49%)。可见，使用燃气热水锅炉对出站燃气进行加热经济可行。 4.4 加强用户及燃气表管理 选用计量精度高、质量信誉好的燃气表，并且按照相关规定在使用前进行强制检验，获得合格证明后方可用于施工安装。 对于工、商业等用气量大的用户，优先考虑选用带温压补偿的燃气表，或逐步对在用燃气表加装温压补偿装置。 加强工、商业用户
33、的管理，统计燃具和燃气表信息并建立档案，根据燃具的额定热功率或实际用气情 况对燃气表的量程、数量进行合理配置，采取各类型燃具单独设置燃气表进行计量等方式，避免出现多表并联或多台燃具共用 1只燃气表计量的情况 10，提高用气量与燃气表量程的匹配程度，减少计量损失。 建立规范的用户资料档案，制定完善的燃气表检测、更新方案，对于超期服役的燃气表实行分期、分批更换制度。考虑到产权归属及需要用户负担改造费用等棘手问题，比较可行的做法是：在加大安全用气宣传力度的同时，及时向用户下发整改通知单并要求用户更换；对存在严重安全隐患、计数器不计数、小流量用气时不计量等现象的燃气表则必须强制更 换。 加强燃气表的施
34、工和验收质量管理，防止因安装问题造成燃气表计量失准。 4.5 提升抄表率 根据抄表工作量和用户分布合理配备抄表人员，通过将抄表率纳入员工绩效考核等方式挖掘员工的自身潜力、增加抄表动力，减少漏抄、少抄等现象。 提升企业内部沟通效率，使新增用户信息及时纳入用户管理系统，避免因用户信息传递的滞后导致抄表率下降。 对于部分用户长时间外出无法入户抄表的情况，可采取在节假日等合适时间集中、突击抄表的方式，将累积用气量抄回，并及时回收燃气款。 推广户外集 中燃气表箱挂表和户内 IC 卡燃气表的安装使用。 4.6 查处违规用气行为 结合抄表员的安检工作，重点检查燃气表接头塑封、计数器铅封等防盗措施是否完好；对
35、用户燃气设施进行检查的同时，增加对未开户居民室内燃气管道的安全检查内容；对于经查实确有违规用气行为的用户，除按规定对其进行追偿外，还可以采用户外挂表、更换 IC 卡燃气表等措施杜绝其继续违规用气的可能性，确保燃气设施安全、正常运行。 随着全社会诚信机制的逐步建立、完善，燃气企业可以考虑将违章窃气、恶意拖欠气款、破坏燃气设施的行为信息列入有关 单位或个人的诚信档案，存在不良记录的单位或个人将在社会活动的诸多方面受到限制或存在不便。目前我国部分城市已在实施，这将有效地遏制违章用气行为。 4.7 旧管网改造 结合市政道路新建、扩建、改造规划，编制旧燃气管网的改造计划，对存在老化、泄漏问题及其他安全隐
36、患的燃气管网，特别是铸铁燃气管网进行分期、分批更换；或者利用旧管道作为套管直接穿插 PE 管，将旧管网逐步改造；对不能及时改造的旧管网除采取停气、降压运行措施外，还应做好明显标志和妥善保护，避免受到外界过多扰动而产生新的泄漏点。 4.8 工 程施工中的规范化管理 对燃气工程施工中的管道置换、碰接作业等燃气放散量较大的项目进行重点管理，从严格审查施工方案着手，合理设置放散点，执行明确的放散合格检验标准，在确保安全的前提下尽量采用停气、降压等措施，缩短放散时间和减小放散量，减少燃气损耗量，降低供销差。 加强对燃气工程项目实施全过程 (设计、施工、验收 )的管理。 4.9 燃气管网的维护及巡查 根据
37、燃气管网设施分布，制定并履行定人、定区域的管道巡查制度，明确工作职责，将责任落实到班组和具体个人，重点监控埋地管道泄漏点燃气浓 度变化情况、外单位施工区域及其周边燃气管道的保护情况。 彻底清查燃气管网的运行状况，重点检查阀门、法兰、螺纹等部位，及时消除管网泄漏隐患；普查各类占压、占用燃气设施的违章行为，根据轻重缓急程度的不同，编制消除安全隐患的整改计划并逐步实施。 在燃气主管道的合适位置设置流量计，并在全天用气量最小时段关闭特定区域的主控阀门，监控并分析管网流量特征，通过对异常情况的分析，及时、准确地确定泄漏点所在区域，避免因长时间、大面积搜寻泄漏点导致不安全因素的增加和燃气泄漏量的上升。 做
38、好巡查车辆、检漏 仪器、抢险工具的维修、保养工作，并准备足够的维修、抢修、抢险物资，根据实际需要及时补充缺口，使车辆、设备、仪器随时处于最佳工作状态，确保管网巡查的效率和精度。 编制燃气事故抢修、抢险的应急预案并定期演练，提高工作人员在事故状况下的应急处理能力。 定期维护天然气加臭装置，根据规范设定燃气加臭量标准，保证加臭装置处于正常工作状态。 4.10 关键技术、装备的推广和应用 燃气管网加湿技术在我国已广泛应用，通过加湿装置向燃气中喷入雾状、含芳香烃成分的加湿剂。当铸铁燃气管道接口橡胶圈吸 附加湿剂后其内部会发生溶胀，从而改善柔性机械接口的密封性能，减少燃气泄漏点数量和降低燃气泄漏总量。
