1、后浇带独立支撑体系施工方案工程基本概况工程名称：。地 点： 设计单位：。建设单位： 监理单位：。施工单位：建筑面积：。1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。支撑采用 4 根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端 300mm，中部设一道，大于 5m 设两道以增加独立柱支撑的稳定性。由于后浇带两侧梁属于悬臂结构，由于当悬臂构件距支座点的距离小于 1.5m 时，当砼强度达到 100%后，悬臂端近似
2、不产生下垂。故在施工中后浇带板边距支座梁为 200mm 梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于 3m 的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 1.5m 的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 3m 的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带 800 宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带边 200mm 距离搭设独立支撑体系的钢管架。
3、每边竖向搭设两排钢管架，竖向钢管间距 900mm，分别水平横管三道，每1500mm 一道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。形成有一个牢固的整体。3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模板的拆除。4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位的模板正常支拆。边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑。5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重支。
4、在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）：后浇带独立支撑体系照片：附后浇带支撑架计算式：计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属
5、性新浇混凝土楼板名称 B2，标高9.00m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 160新浇混凝土楼板边长L(m) 7.25 新浇混凝土楼板边宽B(m) 1.75二、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2) 1.5施工人员及设备荷载标准值Q 1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1面板自重标准值 0.1面板及小梁自重标准值 0.3楼板模板自重标准值 0.5模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m2)模板及其支架自重标准值 0.75新浇筑混凝土自重标准值G 2k(kN/m3)
6、 24 钢筋自重标准值G 3k(kN/m3) 1.1基本风压 0(kN/m2) 0.2风压高度变化系数z0.65风荷载标准值 k(kN/m2)风荷载体型系数 s 0.50.065三、模板体系设计模板支架高度(m) 3.6立柱纵向间距l a(mm) 1100立柱横向间距l b(mm) 1100水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 325立柱距混凝土板长边的距离(mm) 325主梁布置方向 平行楼板长边小梁间距(mm) 200小梁最大悬挑长度(mm) 100主梁最大悬挑长度(mm) 100结构表面的要求 结构表面隐蔽设计简图如下：模
7、板设计剖面图( 楼板长向)四、面板验算面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 21 面板弹性模量E(N/mm 2) 7100面板验算方式 简支梁根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1“面板可按简支跨计算“ 的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。计算简图如下：Wbh 2/6=10001515/637500mm 3，Ibh 3/12=1000151515/12281250mm41、强度验算q10.9max1.2(G 1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+ (G3k+G2k)h)+
8、1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.16)+1.40.72.5 1=7.595kN/mq20.91.2G 1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q 1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq 1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.5950.22/8，0.1080.2 2/8+3.150.2/4= 0.158kNmM max/W0.15810 6/375004.214N/mm 2f21N/mm 2满足要求！2、挠度验算q(G 1k+(G3k+G2k)h)b=(0
9、.1+(1.1+24)0.16)1=4.116kN/m 5ql4/(384EI)54.116200 4/(3847100281250)0.043mml/250200/2500.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型 方钢管 小梁材料规格(mm) 40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 小梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 125小梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.66小梁截面惯性矩I(cm 4) 9.32 小梁验算方式 简支梁因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G 1k+
10、(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.50.21.562kN/mM1q 1l2/81.5621.1 2/80.236kNmq20.91.2G 1kb=0.91.20.30.20.065kN/mp0.91.4Q 1k=0.91.42.53.15kNM2q 2L2/8+pL/40.0651.1 2/8+3.151.1/40.876kNmM3maxq 1L12/2，q 2L12/2+pL1=max1.56
11、20.12/2，0.0650.1 2/2+3.150.10.315kNmMmaxmaxM 1，M 2，M 3max0.236 ，0.876，0.3150.876kNmM max/W0.87610 6/4660187.994N/mm 2f205N/mm 2满足要求！2、抗剪验算V10.5q 1L0.51.5621.10.859kNV20.5q 2L+0.5p0.50.0651.1+0.53.151.611kNV3maxq 1L1，q 2L1+pmax1.5620.1 ，0.0650.1+3.153.156kNVmaxmaxV 1，V 2，V 3max0.859，1.611，3.1563.156k
12、NmaxV max/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.156100040402-(40-6)342/(8932006)17.425N/mm 2125N/mm 2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.16)0.20.863kN/m跨中 max5qL 4/(384EI)=50.86311004/(38420600093200)0.857mml/2501100/2504.4mm悬臂端 maxqL 4/(8EI)=0.8631004/(820600093200)0.001mml 12/250 200/2500.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类
13、型 钢管 主梁材料规格(mm) 483可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 125主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49主梁验算方式 简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m 2q10.9max1.2(G 1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G 1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.71.50.21.362kN/mq2(G 1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.16)0.2=0.903kN/m承载能力极限状态按简支梁，R max0.5q 1L0.51.3621.10.749kN按悬臂梁，R 1q 1l=1.3620.10.136kNRmaxR max，R 10.749kN;正常使用极限状态按简支梁，R max0.5q 2L0.50.9031.10.497kN按悬臂梁，R 1q 2l=0.9030.10.09kNRmaxR max，R 10.497kN;2、抗弯验算计算简图如下：
