1、南水北调济南市市区续建配套工程东湖水库输水工程（三标段）济广高速顶管技术指标计算批准：王海滨审核：左兆杰编制：姚中瑞青岛瑞源工程集团有限公司东湖水库输水工程输水管线施工标项目部2016 年 10 月 10 日目 录一、工程简介 .- 1 -二、施工方案 .- 3 -三、顶力计算 .- 4 -四、结论 .- 7 - 1 -一、工程简介1、位置现状济广高速为双向 4 车道高速路，现在正在实施拓宽工程，加宽至双向 8车道，路面高程约为 28.40m。工程位置处道路两侧现状为农田，路基高度约为3.3m。济广高速顶管段管道桩号范围为 16+558-16+708，顶管长度为 150m。管线与济广高速中心线
2、交角为 81.4。顶管段管道中心线高程为 18.20m。- 2 -2、水文根据地勘资料，工程位置处勘查期间地下水位为 19.8620.07m，设计管顶高程为 18.71m，位于地下水位以下。工程位置处现状有现状雨水管道等市政管线，但因该处为顶管施工，埋深 较大，其他管 线不影响顶 管施工。3、地质情况济广高速顶管穿越地层主要为层壤土和 1 层粘土，局部涉及到1 层壤土、层轻壤土、1 层(裂隙)粘土、层壤土和 1 层粘土，地质情况良好。1 层壤土(Q4al)：黄褐色，稍湿，可塑，局部硬塑，局部粉粒含量较高，干强度、韧性中等，切面稍有光泽，摇震反应无；该土层仅 在ZK17、ZK35、ZK36、ZK
3、37 以及青银高速、济广高速 顶管钻孔中揭露， 层厚1.23.8m，平均层厚 2.75m，层顶标高 19.3925.72m。层轻壤土(Q4al)：黄褐色，稍湿 湿，干 强度、韧性低，切面无光泽，摇震反应轻微；该土层分布较连续， 层厚 0.64.8m，平均 层厚 1.96m。1 层(裂隙)粘土(Q4al)：黄褐色，局部浅灰色，稍湿湿，可塑，可见发育有裂隙，裂隙宽约 25mm 左右，充填 轻壤土及砂壤土；干 强度、韧性高，切面有光泽，摇震反 应无；该土层分布不连续， 层厚 0.33.5m，平均层厚 1.72m。层壤土(Q4al)：浅灰色灰色，局部灰褐色、黑灰色， 饱和，可塑软塑，局部硬塑，干强度、
4、韧性中等，切面稍有光 泽， 摇震反应无；该土层分布较连续，层厚 0.74.1m，平均层厚 2.03m。1 层粘土(Q4al)：浅灰色灰色，局部灰褐色、黑灰色， 饱和，可塑软塑，局部硬塑，干强度、韧性高，切面有光 泽， 摇震反应无；该土层分布不连续，层厚0.75.9m，平均层厚 2.44m。层壤土(Q4al)：黄褐色，局部浅灰褐色，饱和，可塑，局部偶见姜石，含量约 5%，粒径一般 0.55.0cm，最大超过 10cm，干强度、韧性中等，切面稍有光 泽，摇震反应无；该土层分布较连续，层厚 0.94.9m，平均 层厚 2.38m，层顶标高7.6420.19m。1 层粘土(Q4al)：黄褐色褐黄色，
5、饱和，可塑，局部硬塑，见姜石，含量 约- 3 -510%，粒径一般 1.54.0cm，最大超过 10cm，干强度、韧性高，切面有光泽， 摇震反应无；该土层仅在 DH2-1 和济广高速顶管钻孔中揭露，层厚 1.25.0m，平均层厚 3.92m，层顶标高 6.4917.54m。4、输水管线与济广高速交叉采用顶管穿越方式通过公路，设计顶管采用DN1600 三级钢筋混凝土管内套 DN1400 螺旋钢管顶管，具体位置见下表： 表 1 济广高速顶管与公路交叉情况表序号 桩号 穿越公路名称顶管长度（m）顶管深度（m）套管管径（mm）路基宽度（m） 备注116+480-16+680济广高速公路 200 10.
6、94 1600 45 原设计216+558-16+708济广高速公路 150 9.72 1600 45 调整后5、顶管高程设计：调整后进洞地面高程 25.51 米，管底高程 17.49 米；出洞口地面高程 25.11 米，管底高程 17.49 米；穿越济广高速段路面高程 28.43 米，管底高程 17.49 米。6、顶工作井的深度主要由设计管底高程决定，管外底高程加上基坑轨道及底板厚度，就是需开挖的坑底标高。工作井 顶部高程 24.40 米，底板厚度 为80cm，高程 16.70 米。综合 顶管机具的尺寸及作业要求， 顶进坑净空尺寸定为 16.0米（长）8.5 米（ 宽）7.1 米（深）。7、
7、接收坑的净空尺寸为 8.5 米（长）6.0 米（宽）7.7（深）。二、施工方案根据工程地质情况，采用泥水平衡顶管施工方法，泥水平衡机械顶管施工的基本原理：顶管机在顶进过程中与它所处土层的地下水压力和土压力处于一种平衡状态；顶管机的排土量与推进所占去的土的体积也处于一种平衡状态。顶管机土仓- 4 -的压力 P 如果小于 顶管机所 处土层的主动土压力 Pa 时，地面就会产生沉降。反之，如果顶管机在掘进过程中其土仓的压力大于所处土层的被动土压力 Pp 时，地面就会隆起。如果把顶管机土仓压力值控制在 PaPPp 这样一个范围内，就能达到土压平衡。一般常把控制土压里 P 设 置在静止吐压力 P020KP
8、a 范围之内。顶管机与周围土体的平衡是动态的，顶管机具有动态控制这种平衡的能力。如果土仓压力过大，顶管机可以增加排土量，将多于的碎土排出，减小土仓压力，使土仓压力与土体压力仍然平衡；如果土仓压力过低，顶管机后部的顶进油缸向前推进， 给土仓增加一个持 续的压力，仍能保持 这种平衡。顶管机在这种动态的平衡中前进，达到敷设管道的目的。正是这种平衡的存在，使得开挖面能 够保持稳定，防止地层的沉降与隆起。三、顶力计算（一）管道允许顶力计算原设计顶进管道采用 DN1600III 级钢筋混凝土管，壁厚 160mm，内套DN1400 螺旋钢管，壁厚 12mm 特加强级别， 顶进 DN1600 钢筋混凝土管，壁
9、厚160mm，外径 1920mm。DN1650 钢筋混凝土管允许顶力计算公式： pcQddeAfF5321.0其中：F de，为混凝土管道允许顶力，单位 N；1，混凝土材料受压强度折减系数，取 0.9；2，偏心受 压强度提高系数，取 1.05；3，材料脆性系数，取 0.85；- 5 -5，混凝土强 度标准调整系数，取 0.79；fc，混凝土受压强度设计值，单位 pa；32.4Ap，管道的最小有效传力面 积， 单位 mm2；884224 =3.14*9602-3.14*8002Qd，顶力分享系数；取 1.3。经过计算管道允许顶力计算 Fde=11203600N=11204KN。表 3.1 管道允
10、许顶力计算表钢筋混凝土管(d=1600mm)计算公式pcQddeAfF5321.011203600 式中： Fde 混凝土管道允许顶力 N1 混凝土材料受压强度折减系 数 0.92 偏心受压强度提高系数 1.053 材料脆性系数 0.855 混凝土强度标准调整系数 0.79fc 混凝土受压强度设计值 paAp 管道的最小有效传力面积 mm2Qd 顶力分享系数 1.3基本数值 1 2 3 5 fc0.9 1.05 0.85 0.79 32.4Ap 884224 Qd 1.3 - 6 -Fde= 11204 KN = 1120 t（二）管道顶力计算管道顶力包括顶管机迎面阻力和顶进阻力，F=F 1+
11、F21、顶进阻力 F1= kLfD其中：D1 为管道外径，取 1.92m；L 为管道设计顶进长度，设计 150m；f k 为管外壁与土的单位面积平均摩阻力 kN/m2；其数值一般通过试验确定，如果采用触变泥浆减阻技术按下表选用土类管材 粘性土 粉土 粉、细砂土 中、粗砂土钢筋砼管 3.0-5.0 5.0-8.0 8.0-11.0 11.0-16.0钢管 3.0-4.0 4.0-7.0 7.0-10.0 10.0-13.0当触变泥浆技术成熟可靠、管外壁能形成和保持稳定、连续的泥浆套时， f k可直接取值 3.0-5.0 kN/m2 ，本工程取 5.0 kN/m2。经过计算，顶进阻力 F1=452
12、1.6 KN。2、迎面阻力 F2= gHD24其中： 顶管机外径，取 1.92m；g土的重度，取 18.45kN/m3；覆土层厚度，本次取 9.72m。gH经过计算，迎面阻力 F2=518.96 KN。3、管道总顶力 F=F1+F2=4521.6KN+518.96KN=5040.56KN=504.06t。表 3.2 管道顶力计算表顶力计算- 7 -钢筋混凝土管(d=1600mm)计算公式 21FLfDFk5040.56式中： F 总顶力标准值 KND1 管道外径 mL 管道设计顶进长度 mfk 管道外壁和土的平均摩阻力 kN/m2F2 顶管机的迎面阻力 kN基本数值 D1 L fk F2 1.
13、92 150 5 518.96 F 5041 KN = 504.06 t顶管机迎面阻力计算钢筋混凝土管(d=1600mm)计算公式 gHDF24518.96式中： F2 顶管机的迎面阻力 kNDg 顶管机外径 mg 土的重度 kN/m3Hg 覆土层厚度 m基本数值 Dg g Hg 1.92 18.45 9.72 F2 518.96 KN = 51.90 t- 8 -四、结论工作井内设备顶进能力可达到 800T，采用 4 个 200T 的千斤顶完全满足要求，本工程顶管采用注浆减阻法，理论顶力小于实际动 力值，因此我 们无需增加额外的顶进系统即可满足要求，设计图纸最大顶距为 150m 是合理的经济距离。
