1、青岛科技大学本科毕业设计（论文） 1 1 绪论 1.1 研究意义 随着我们国家火力电力事业的高速发展，发电机组单机容量逐渐增大，于此同时电网的峰谷差也越来越大。随着新型能源的并网，大规模火电机组参与调峰、负荷变动已成为必然， 大规模储能设施能力不足的情况下 ,流动性和负载变化能力的研究越来越重要。传统的火电机组会更频繁的进行调峰，使其到达一个主要部分进行集团交替 ,从而达到交变温度场的作用 ,应力场存在于汽轮机启动和操作模式的过程当中 ,由于汽轮机的温度和流量发生变化 ,进而使汽轮机汽缸和转子金属的温度也发生相应的改变。热传导效应在金属表面产生温度梯度引起热 应力。实验研究表明 ,停止运行的汽
2、轮机热应力的主要因素是现代汽轮机组的疲劳损伤 ,尤其是汽轮高参数大容量的汽轮机往往由于温度上升速度控制不当 ,引起汽轮机汽缸的裂纹而导致热应力太大，表面裂纹转子和转子弯曲设备损坏事故等。那么引起的汽轮机转子热应力的问题应从各方面得到广泛的关注 ,其主要目的是检测热应力。 热力发电厂中 ,热与电联合生产 ,可以使汽轮机显著的降低凝汽损失 ,并且汽轮机的排汽和抽汽加热提取用于工农业生产和人民生产生活当中 ,可以实现热电联产，并且显著提高热效率 ,电力供应煤炭消费量远低于凝汽式汽轮机 ,远低于超临界 电力系统。与此同时 ,由于热与电的联合生产 ,可以避免或取代之前的污染量大的分散的小的低供热锅炉的参
3、数 ,从而大大减少空汽污染 ,有利于自然环境保护。开发的热与电联合生产，实际上容易实现大规模、集中管理、减少社会投资成本 ,减少操作和维修人员 ,提热电厂高经济效益。加快国民经济的高速发展 ,电力基础设施建设，使高功率单元得到快速发展。 这几年来，热与电的联合生产使得 200MW 和 300MW 汽轮机得到了大力发展 ,普遍大型供热机组主要采用中间再热 ,这些汽轮机 从凝汽式汽轮机功率发展而来 ,与此同时加热功能主要用于严寒及寒冷地区冬季 采暖。那么基于这种情况 ,大型加热器具有如下特点 :（ 1）由于供热时间大约为 34 个月 ,所以没有加热凝汽式汽轮机 ,而是通过机、炉、电对冷凝额定负载进
4、行相应的匹配 ;（ 2）加热单位和再热装置 ,当大量的加热装置的温度相应下降时，进行加热装置的加热 ;（ 3）加热取暖的过程 ,调整抽汽压力降低 ,从而使调整提取位置排列在中压缸排汽 ,抽汽管道上的调节抽汽阀控制低压缸联合招生和调整提取的压力和流量，而在控制阀上设置低压管。大型供热汽轮机设计原则中不同的中、小型工业抽汽热电联供汽轮机 ,这是相同类型的操作单元。 热力发电厂的原则性热力 系统特点就是以规定的符号用以表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。原则性热力系统的特点：只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备 ;仅表明设备之间的主要联系，备用设备和管路
5、、附属机构从而除额定工况时所必须的附外，一般附件均不表示。 热电厂原则性热力系统主要是由各个局部热力系统组成 : 主要包括再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统、锅炉和汽轮机、主蒸汽及给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，凝汽式汽轮机组热力系统计算方法研究 2 辅助设备系统及“废热”回收系统等等。对于热力发电厂，全厂的对外供热的管道和设备是连在一 起的，同种类型的供热机组和不同类型的供热机组都不可以，原则性热力系统较为复杂。原则性热力系统实质上反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度和热经济性工质的能量转换及热能利用的过程。所以对热电厂汽轮机组的热力系统计算的研究尤为重要。 1.2汽轮机介绍 汽轮
6、机现状简述 ： 汽轮机是用具有一定温度和压力的蒸汽来做功的回转式原动机。由于其具有热效率高、运转平稳、输出功率大、事故率低等优点，广泛应用于拖动发电机、大型风机水泵及船舶的动力设备。依其做功原理的不同，可分为冲动式汽轮机和反动式汽轮机两种类型。两种 类型各具特点，各有其发展的空间。冲动式汽轮机的主要特点是蒸汽的热能转变为动能的过程，只在喷嘴中发生，而工作叶片只是把蒸汽的动能转变成机械能的汽轮机。即蒸汽仅在喷嘴中产生压力降，而在叶片中不产生压力降。反动式汽轮机的主要特点是蒸汽的热能转变为动能的过程，不仅在喷嘴中发生，而且在叶片中也同样发生的汽轮机。即蒸汽不仅在喷嘴中进行膨胀，产生压力降，并且在叶
7、片中也进行膨胀，产生压力降冲动式与反动式在构造上的主要区别在于：冲动式为动叶片出和入口侧的横截面相对比较匀称并且汽流通道从入口到出口其面积基本不变。反动式为动叶片 出和入口侧的横截面不对称，而出口侧较薄，叶型入口较肥大并且汽流通道从入口到出口呈渐缩状 2。 最简单的汽轮机单级汽轮机结构由轴、转轮、叶片和喷嘴组成，工作原理为具有一定压力和温度的蒸汽进入喷嘴而膨胀加速，与此同时蒸汽压力和温度降低速度增加，蒸汽热能转逐渐变为动能，然后具有较高速度的蒸汽由喷嘴流出，进入动叶片流道并且在弯曲的动叶片流道内，改变汽流方向，给动叶片以冲动力，产生了使叶轮旋转的力矩，带动主轴旋转从而输出机械功，完成动能转化为
8、机械能。 热能动能机械能，这样一个能量转换的过程，便 构成了汽轮机做功的基本单部分元，那么称这个做功单元是汽轮机的级。单级汽轮机的功率较小并且损失大，从而使汽轮机发出更大功率，需要将许多级串联起来进而制成多级汽轮机。可以看出多级汽轮机的第一级又称为调节级，该级在机组负荷变化时，是通过改变部分进汽量来调节汽轮机的负荷，而其它级任何工况下都为全周进汽就称为非调节级。 1.2.1汽轮机的主要分类 （ 1）凝汽式汽轮机：进入汽轮机做功的蒸汽除少量漏汽外，全部或大部分都排入凝汽器，从而形成凝结水。 （ 2）背压式汽轮机：蒸汽在汽轮机内做功后就以高于大汽压力被排入排汽室， 以居民采暖和社会工农业生产使用。
9、 （ 3）调整抽汽式汽轮机：将部分做过功的蒸汽以某种压力下抽出，供工农业使用或居民采暖用。 （ 4）中间再热式汽轮机：将在汽轮机高压缸做完功的蒸汽，再送回锅炉过热器加热到新青岛科技大学本科毕业设计（论文） 3 蒸汽温度。 按中、低压缸继续做功。按蒸汽初蒸汽分类： a、低压汽轮机：新汽压力为 1.2 1.5MPa； b、中压汽轮机：新汽压力为 2.0 4.0MPa； c、次高压汽轮机：新汽压力为 5.0 6.0MPa； d、高压汽轮机：新汽压力为 6.0 10.0MPa； 还有超高压、亚临界压力、超临界压力汽轮机等等 5。 1.2.2汽轮机静止部分的结构 汽轮机静止部分的结构基本是汽缸、隔板和喷
10、嘴组、轴封及隔板汽封、轴承组成。 （ 1）汽缸 汽轮机的汽缸主要将调节汽室及喷嘴、隔板和轴封、滑销等连成一体，使其与汽轮机转子组成通流部分，保证蒸汽在汽轮机内做功过程的基础部件。中小型汽轮机都是单层汽缸和整体呈圆柱形，主要是中分面将汽缸分为上下两部分，上半部分叫上汽缸又称为汽缸盖并且下半部叫下汽缸。上下汽缸在接合面处用大螺栓连成一体。 汽缸滑销系统：无论汽轮机的汽缸前后怎么膨胀，有个点的相对位置却不变而这个点称为汽 缸膨胀的死点。 （ 2）隔板与喷嘴组 隔板是由隔板外缘、喷嘴和隔板体构成的圆形板状组合物，主要是装在调节汽室上的喷嘴组合体，汽轮机通过各个调速汽阀和控制各自的喷嘴，进而达到控制汽轮
11、机进汽量的目的从而使机组启动时能平稳地控制转速，进行入电网后稳定地调整负荷。 （ 3）轴封及隔板汽封 轴封与隔板汽封统称为汽封，其又被称为轴端汽封，主要是转子穿出汽缸两端处的汽封。低压端轴封称为低压轴封，主要是用来防止空汽漏进汽缸并且造成真空度下降进而真空恶化。在单缸汽轮机中又称为后轴封。密封迷宫填料，分成 4 或 6 段在填料盒内用圈弹簧压紧。汽轮机高压端轴封称为高压轴封，在单缸汽轮机中又称为前轴封，它的作用是防止高压蒸汽漏出汽缸，造成工质损失，汽轮机效率降低，并可使轴颈处被加热或蒸汽冲进轴承造成润滑油质恶化。装在隔板汽封槽中的汽封称为隔板汽封，用来阻碍蒸汽绕过喷嘴而造成的能量损失，并使叶轮
12、上的轴向推力增大。采用曲径式汽封，一方面漏汽间隙减小，另一方面汽封片较多，每一个汽封片形成一个缩孔，产生一次节流作用，漏汽量逐级减少。 减少隔板汽封闭损失方法： a、加装隔板汽封片，减少漏汽量； b、在动叶片根部安装径向汽封片； c、在叶轮上开平衡孔，使隔板漏汽经平衡孔漏向级后。 通流部分汽封是动叶柵顶部和根部处的汽封，用来阻碍蒸汽从动叶柵两端散逸，使做功能力降低。 （ 4）支持轴承和推力轴承是两种轴承汽轮机的轴承按受力方的分类。 A、支持轴承 凝汽式汽轮机组热力系统计算方法研究 4 使其用于支承汽轮机转子的重力，保持动静件中心一致，并且保证动静件之间的间隙在规定范围内。 B、推力轴承 使其用
13、于平衡转子轴向推力，用于确定转子膨胀的死点，并且保证动静件之间的轴向间隙在设计范围内。 汽轮机转子的结构 汽轮机转子为其最重要的部件，其主要由主轴、叶轮和叶片 、推力盘和轴套、联轴器等组成。 1.3国内外汽轮机发展介绍 1.3.1国内汽轮机发展介绍 伴随着 改革开放以来 ,我们国家电力 工业基础发展迅速 ,现在已经拥有巨大的实际装机容量。我国经济的长期稳定发展可以保持电力发展的迅猛势头，随着电力工业的发展离不开汽轮机组设计更新的持续和有效的发展基础电力设施。电厂的大型电力建设快速发展 ,已经成为主要的电力行业发展未来，伴随着大型机组的投入使用 ,近年来新的火电机组基本以 300 mw 600
14、mw 为主。 200 mw 火电机组的大约占火电机组总容量的 50%5。 汽轮机的发展取决于我国电力工业的巨大发展 ,大型发电机组占国内 50%以上 ,国内 300 mw、 600 mw 机组总计超过 100 台已投入商业运营。汽轮机主要以引进国外先进技术 ,逐步消化和吸收 ,借鉴和发展本国技术，从而使汽轮机热效率 ,安全性和可靠性、负载适应性和自动化程度都得到大大提高，而其他基本技术性能逐渐达到国外同类型机组的先进水平 ,逐步开展实验创新 ,来解决设计计算和制造工艺从而获得成功。我国汽轮机行业在常规汽轮机领域内 ,包括各种功率亚临界、常规超临界参数的火电机组及百万千瓦等级的汽轮机组已具备了与
15、国际质量水 平相当的产品设计开发及制造能力。这是我国近二十年所实行的以市场换技术政策及我国汽轮机行业广大职工努力奋斗的成果。在常规汽轮机的领域内 ,我国的汽轮机设计发展已经取得重大突破。 近年来 我国有许多老机组都在超额使用 ,改造服务超过十年的 100 mw 汽轮机组技术的措施进行在不同的阶段 ,新技术可以显著降低单位热耗 ,延长机组寿命，升高安全性和可靠性 ,提高单位产量 ,并减少环境污染。积极推动科学实验。燃汽蒸汽联合循环燃汽轮机 ,整体汽化联合循环和增压流化床联合循环的发展向我们揭示了科学和技术的发展 ,并充分吸收先进技术 ,尽快缩短 差距 ,结合国情 ,大步向前。广泛使用的工业汽轮机
16、并且加大使用数量 ,提高水平 ,更好的满足用户的需求 ,必须在开发过程中大量的配置效率高的锅炉给水泵、可靠的驱动用工业汽轮机。在早期中国设计和制造的超高压 200 mw 和 300 mw 亚临界压力机组的能力 ,但其技术水平还有相当大的差距与国际先进水平相比。 我国汽轮机发展起步比较晚。 1955 年上海汽轮机厂制造出第一台 6MW 汽轮机。 1964年哈尔滨汽轮机厂第一台 100MW 机组在高井电厂投入运行； 1972 年第一台 200MW 汽轮机在朝阳电厂投入运行； 1974 年第一台 300MW 机组 在望亭电厂投入运行。 70 年代进口了青岛科技大学本科毕业设计（论文） 5 10 台
17、200 320MW 机组，分别安装在了陡河、元宝山、大港、清河电厂。 70 年代末国产机组占到总容量 70%， 1987年采用引进技术生产的 300MW机组在石横电厂投入运行； 1989年采用引进技术生产的 600MW 机组在平圩电厂投入运行； 2000 年从俄罗斯引进两台超临界 800MW 机组在绥中电厂投入运行。 我国于 70 年代和美国西屋公司签订了亚临界压力 300MW 汽轮机组技术转让合同 ,通过坚持不懈的努力，使我国的汽轮机技术得到长足进步，引进技术的消化吸收和国产化技术攻关 ,正在让我们国家 的汽轮机技术慢慢和国际接轨。 1987 年 6 月第 1 台按引进技术由上海汽轮机厂生产
18、的 300MW 和 1989 年 11 月由哈尔滨汽轮机厂生产的 600MW 汽轮机分别在山东石横和安徽平圩电厂投入运行 ,原机电部和能源部组织考核试验 ,这 2 台考核机组的技术性能达到设计要求。从此我国的汽轮机技术水平得到了很好的发展，伴随着这两台机器的投入使用，是我国在汽轮机制造方面得到了巨大的信心。 在消化吸收国外汽轮机技术的同时，开展相关科研攻关 ,逐步实现了将外国技术转化为我国自有技术，并在相关领域实现创新。并且在汽轮机方面对转子以及相关叶片、阀 门汽动特性试验和关键零部件强度刚度试验探究 ,建立了电液联动试验台 ,并且将数字显示技术运用到汽门轮机操作当中，对主要部件的工艺方法加强
19、科研实验，使其具有国产化 ,比如对主调门阀壳以铸代锻和使用点脉冲对整体高压喷嘴组进行强化从而 ,降低了制造成本 ,满足了我国市场发展的需要。 汽轮机的设计和制造在本世纪 40 年代 ,特别是近 20 年来 ,凝汽式汽轮机得到了快速发展。现代设计和制造的汽轮机都是为了提高单一集。单一集权力的增加可以降低单位能耗和生产工时 ,增加单一集权力后可以使适当的蒸汽参数得到提高 ,进而可以提高机组的热效率 ,减少工 厂占地面积。自过去几十年以来 ,西方发达国家的工业汽轮机设计和制造到数百万级。我国借鉴和吸收国外先进技术，加速发展本国汽轮机技术，从而在凝汽式汽轮机方面得到重大科研进步。 我国自 1955 年
20、制造第一台中压 6MW 汽轮机以来，在以后的 30 几年的时间里，已经走完了 从中压机组到亚临界 600MW 机组的全过程，特别是近 10 几年内，发展较快。只预示着我国将制造出更大功率等级的汽轮机，逐步赶上世界先进水平。 1.3.2国外汽轮机发展介绍 1629 年，意大利的 Gde 布兰卡提出由一股蒸汽冲击叶片而旋转的转轮。 1882 年，瑞典的 C.G.Pde 拉瓦尔制成第一台 5 马力（ 3.67 千瓦）的单级冲动式汽轮机。 1884 年，英国的 C.A.帕森斯制成第一台 10 马力（ 7.35 千瓦）的多级反动式汽轮机。 1910 年，瑞典的 B. 有些学者把主蒸汽压力大于 27. 5
21、MPa 且蒸汽 温度大于 580称为超超临界汽轮机。 1979 年日本电源开发公司 提出超超临界蒸汽参数的概念 , 简写为 USC, 也称为高效超临界或超级超临界。目前 , 超超临界汽轮机的提法已被工程界广泛接受和认可 , 在传统的超临界蒸汽参数 24. 2MPa/ 538 / 538的基础上 ,通过提高主蒸汽温度、再热蒸汽温度或主蒸汽压力改善热效率。国外提高超临界机组的蒸汽参数有两种途径 : 一种途径是日本企业的做法 , 通过把主蒸汽和再热蒸汽的温度提高到 593或600 , 实现了供电热效率的提高 , 生产出超超临界汽轮机 ; 另一种途径 是欧洲一些企业的做法 , 把蒸汽参数提高到 28M
22、Pa 和 580 , 也实现了供电热效率的提高 , 生产出超超临界汽轮机。国外投运大功率超超临界汽轮机比较多的国家有日本和丹麦 , 生产大功率超超临界汽轮机台数比较多的企业有东芝、三菱、日立、阿尔斯通和西门子。我国研制超超临界汽轮机 , 建议主蒸汽压力取为 25MPa 28MPa, 主蒸汽温度为 580 600 , 再热蒸汽温度为 600 , 机组功率为 700MW 1000MW。 50年代后世界上逐渐形成的汽轮发电机 4大技术体系在冷却技术上逐渐形成各自的特色。进入 80 年 代后，各体系的冷却技术日趋成熟。 GE体系是汽轮发电机冷却技术的代表之一。它的定子绕组水内冷、转子汽隙取汽式氢内冷和
23、定子铁心、端部构件氢外冷的所谓青岛科技大学本科毕业设计（论文） 7 水氢氢冷却方式具有冷却效果好、转子温度均匀、发电机效率较高等优点。其单机容量可达 1500 1800MW 左右。这种冷却系统不仅为 GE体系内各公司所采用，也为苏联电力及我国许多工厂所仿效。近年来，转子汽隙取汽式冷却通风系统有所发展，发明了逆流通风系统，出现了纵向汽隙隔板和径向汽隙隔板。 西屋体系的传统冷却技术是采用定子氢内冷和转子轴向氢内冷。这种冷却系统用于 1000MW 级汽轮发电机尚可，但用于更大容量的汽轮发电机就困难较大，制造难度和技术经济性也差。 Siemens 体系中除有 H2-H2-H2 冷却方式外，还有 H20
24、-H2-H2 冷却方式和 H20-H20-H2 冷却方式。 H20-H20-H2 主要用于半速核电汽轮发电机中。 ABB 体系的主要冷却方式是 H20-H2-H2，其次是 H20-H20 冷却方式和油 -水冷却方式，但油 -水冷却方式近年已不再采用。 1.4论文研究主要内容 本次设计主要使用常规计算法和凝汽系数法来计算汽轮机热力系统，然后来分析比较这两种方法的优缺点。在计算初期首先是 对所要计算的汽轮机的类型进行选型，本次设计选用的是 200 兆瓦凝汽式汽轮机，通过初期的的资料收集，了解汽轮机的相关初始参数，以用于后期的设计计算。使用常规法计算汽轮机，其主要是建立在热平衡方程式和能量平衡方程式
25、的基础上，通过加热器的汽水平衡，建立方程逐步求解出先关参数，如凝汽系数或者凝汽量。依次逐个计算，这样计算的好处是没一个方程只有一个未知量，对于手工计算非常合适。而凝汽系数法主要是根据工质平衡原理和排挤原理，从反平衡角度出发，建立具有明确物理意义概念和实际意义的系数 -凝汽系数。通过简便的分析计算就可以利 用凝汽系数方便的计算出相关的系数。 通过分析计算热力系统，可以使我进一步深入学习汽轮机原理，基本结构等相关知识，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。通过这次设计，还可以培养我的实践技能，总结合巩固已学过的基础理论知识，培养查阅资料、使用国家有关设计标准规范，进行实际工程设计，合理选择和分
26、析数据的能力，锻炼提高运算、识图计算机绘图等基本技能，增强工程概念，培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度，并在实践过程中吸取新的知识。 凝汽式汽轮机组热力系统计算方法研究 8 2 常规法计算 2.1常规计算法计算热力系统 2.1.1常 规计算法介绍 常规计算法主要内容，就是对由 n个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的（ n+1）个线性方程组进行求解并且可解出 n+1 个未知数（ n个抽汽系数 J 和一个凝汽系数 c）。然后直接求出所需要的新耗汽量或机组功率、热经济性指标等。常规计算方法通常有两种方法：串联法和并联法。 串联计算方法是按照各个加热器的顺序对热平衡和流量进行
27、平衡计算，通过对加热器由高到低进行热力计算，进而地求得各个抽汽量和抽汽系数的未知量的方法。在整个计算过程当中，对有必要的局部进行设计计算，计算结束后要对总体进行按顺序 检查计算并且进行校核。串联计算的优点是可以不用解复杂的计算方程，用简洁有效的方法进行计算，它可以使用手算和计算机计算。并联计算电算法计算热力系统时，由 n+1 个方程式排成矩阵来计算，可同时解出全部抽汽系数 7。通常为了计算的简便，将回热加热器的蒸汽放热量和给水焓升、疏水放热量分别用字母来表示，写成矩阵方程进而并联算法只要用数字填写一个矩阵，使用计算机完成剩余工作。只需要改变矩阵系数就可以改变不同的热力结构，而其相对应了相关的矩
28、阵系数和热力系统的结构吗，那么该计算法具有一定的通用性。由于是计算机进行计算其方便 的程度较大，可以通过编程来对测试和控制、优化进行完全控制。 2.1.2初始资料收集 收集到国产汽轮机资料： N200-12.75/535/535 型汽轮机，其蒸汽初参数为 P0=12.75Mpa，T0=535再热蒸汽参数 Prh=2.16Mpa， Trh=535；凝汽压力 P0=0.0052Mpa；冷却水温度20；给水泵出口压力 Pfw， out=17.65Mpa，锅炉给水温度 Tfw=240 1。该机组为 8 级不调整抽泣回热，旗子第 4 级为除氧器，机组回热抽汽参数以及轴封来汽引至歌各加热器的汽量及其焓值表
29、示于表 2-1. 各换热器效率取 h=0.98，汽轮机机械效率 m=0.985，发电机效率 g=0.99.除氧器采用滑压运行。 表 2-1 N200-12.750535/535 型机组额定工况下回热系统抽汽数表 Tab.2-1 N200-12.750535/535aircrew rated condition next time thermal system of the extraction 项目 加热器编号 抽汽压力 抽汽温度 轴封来汽量 轴封来汽焓 符号 P t Dsg hsg 单位 MPa %D0 kJ/kg 1 H1 3.75 365.5 0.0033 3381.64 青岛科技大学本
30、科毕业设计（论文） 9 回热抽汽点 2 H2 2.47 312 3 H3 1.22 456 4 HD 0.3345 403 0.004 3444306 5 H5 0.4285 317 0.008 3286.34 6 H6 0.251 355 7 H7 0.1478 202 8 H8 0.0457 99 SG-1 0.0014 8098.57 SG-2 0.0033 3172.13 该机组的给水回热加热系统和机组各区段的通流量示意图示于图 2-1 和图 2-2。 图 2-1 N200-12.75/535 型汽轮机回热系统 Fig.2-1 N200-12.75/535/535type steam
31、turbine regenerative system 图 2-2 N200 型汽轮机的流通量示意图 Fig.2-2 N200type turbine flow diagram 凝汽式汽轮机组热力系统计算方法研究 10 取主汽门及调速汽门压损系数为 5%，中压联合汽门和中低压缸连通管的压损系数为 2%，再热器压损系数为 10%，全厂汽水渗漏损失 Di=0.01D0. 以及排污扩容蒸汽量 Df=0.004544D0， hf=2761.19（ kJ/kg） 二级排污扩容蒸汽量 Df=0.015506D0， tma=138.21（ kJ/kg） 化学补水量 2.1.3计算 N200MW机组额定工况下
32、回热系统热力特征 在焓熵图上作汽轮机的汽态线 根据已知的主蒸汽、再热蒸汽参数以及各汽门的压损系 数，求得调速汽门后的主蒸汽压力。 P0=（ 1-0.05） P0=0.95 12.75=12.11MPa， t0=523， h0=3432.97kJ/kg。 根据已知的再热蒸汽参数以及中压联合汽门的压损，求得中压缸进汽参数 Prh=（ 1-0.02）Prh=2.12MPa， trh=533，查表的 hrh=3539.2kJ/kg。 根据已知的蒸汽初参数、再热蒸汽参数以及各级回热抽汽参数，在焓熵图上作机组的汽态线后如图 2-3 和图 2-4。 图 2-3 N200-12.75/535/535 型机组的汽态线 Fig.2-3 N200-12.75/535/535type gas line of the unit
