1、 西安市汽车展销中心 1#、2#商业楼 模板支撑专项方案编制： 审核： 审批： 深圳建业集团汽车展销中心项目部2015 年 8 月 5 日1模板支撑专项方案本工程为汽车展销中心工程为两层框架、条形基础。主要现浇构件为框架柱 700700、 600600、600700、 500500，现浇板厚120150。主体施工时，现场拟采用梁、板模、柱整体支护，模板为15mm 多层板，8060 方木、483.5 钢管、扣件及柱杆支承体系。一、主体模板工艺流程：柱、梁板模支护浇筑混凝土拆模二、模板支撑方法：采用满堂脚手架，下铺垫 25025050 方木垫块，立杆间距1000，横杆间距 15001800，首层设
2、180 高扫地杆。由于本工程工期紧，故从基础垫层顶到一层顶板板底采用一次性搭设满堂脚手架，架子整体高度 7.83m，架子在搭设时，立杆、横杆接头应相互错开，错开位置应3m，每 7m 见方搭设连续剪力撑。1、基础采用组合木模，钢管、扣件支撑体系，按设计截面、标高支护。2、框架柱模板柱模板采用 15mm 厚多层镜面板拼装，竖方向用 6080 间距150-250 方木加固，横楞用 483.5mm 间距 400-600mm 钢管采用12 对拉螺杆布置加固，最下排钢管距地 300，并用双螺母进行加固处理。如下图所示。2框架柱的模板应在钢筋绑扎完毕，并验收合格，且预埋件、预埋墙体拉结钢筋等经检查无误后，方
3、可安装模板。框架柱、梁模板均采用光面多层木工板，脚手钢管做支撑。柱模板安装时，最好四角加双面胶带，并逐一检查其轴线位置和垂直度，无误后方可浇筑砼。3、板顶板模板均采用 15mm 厚竹胶板作面层，模板支撑采用 48 钢管搭设的承重满堂钢管脚手架及方木楞进行搭设，梁下钢管支撑为双排立柱，纵向间距为 900mm,板的支撑立杆间距 1000-1200。横杆步距离为 1.5m，下设扫地杆。板支撑上端铺方木格栅，方木为6080，方木必须标准，间距为 1525cm，方格栅标高及平整度调整好后即可安装平板模板，平板模板接缝处应贴 5cm 以上胶带，梁底板木龙骨间距为 1015cm， 。为保证的砼整体成型效果，
4、将整个顶板的多层板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，如下图所示；3梁柱节头用定型规格小钢模板或木板。以保证接槎不流浆或出现不密实现象。模板及其支架在安装过程中，必须设置足够的临时固定设施，以防倾覆。支架的支承部分应有足够的支承面积。对现浇梁、板的支架，在地面上的部分必须铺设垫板。整体式钢筋砼梁板，当跨度等于或大于 4m 时，安装模板应起拱，起拱高度为全跨长度的 1/10003/1000。框架结构模板的拆除，现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，应符合下列要求：侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。承重底模，应在砼强度达到有关规定后方可拆除。板，
5、跨度小于或等于 2m 时，砼应达到设计强度的 50%以上；跨度大于 2m，小于 8m 时，砼应达到设计强度的 75%以上。悬臂构件，4跨度小于或等于 2m 时，砼应达到设计强度的 75%；跨度大于 2m 时，砼应达到设计强度的 100%。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全问题时，应暂停拆模，经过处理后方可继续拆除。4、梁采用满堂脚手架支撑，由于本工程梁截面差异较大，250850 截面以下梁其底模均采用沿纵向两侧边布置两根方木（方木与底模钉牢）侧模 6080 方木其立档间距 500。立杆间距 900，沿高度中间，纵横向每180 设水平杆。其底模采用沿纵向布置三根 6080 方木，侧模立档间
6、距300，立杆间距 800，现以 KL1 为例进行复核计算。三、模板复核计算查有关手册、规范、主要符号、数据如下：1、松木Fm：抗变强度设计值 13N/mm2fc：顺纹抗压及承压强度设计值 10 N/mm2ft：顺纹抗拉强度设计值 8 N/mm2fv：顺纹抗剪强度设计值 1.4 N/mm2E：弹性模量 9000 N/mm22、钢管规格：483.5 38.4N/mA：截面积 4.89cm2； I：惯性矩 12.19 cm4W：截面模量 5.08 cm3； i：回转半径 1.58 cm3、扣件：直角扣件 13.2 N/个；旋转扣件：14.6 N/个5对接扣件 18.4 N/个4、钢材：Q235 钢
7、抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205 N/mm2E：弱性模量 2.06105 N/mm25、结构使用时表面外露着，模板的变形值不得超过其跨度的400/L，结构使用时有天棚隐蔽着，模板的变形值不得超过其跨度的250/L。支架的压缩变形值或弹性挠度为相应结构计算跨度的 100/L。6、钢筋砼自重 25KN/m3，其中砼自重 24KN/m3，木材自重5KN/m3。（一）荷载组合底模板自重：5（0.40.015+0.060.08）=0.102 KN/m钢筋砼自重：250.41.1=11KN/m振捣砼荷载：20.4=0.8KN/m按规范要求，永久荷载1.2；施工荷载1.4。q=1.2(0.102+11
8、)+1.40.8=14.44 KN/m2、验算底模抗弯承载力：此模板设计为多层板与 3 根 6080 方木整体钉牢，故模板宽度内厚度为（36080/400）+15=51mm 厚。底模丁面楞木（钢管）间距为 0.80m，底模计算简图如图示为多跨受均布荷载的连续梁。因模板长度有限，可用四等跨连续梁计算，查静力计算表得出最大变矩为：Mmax=-0.107qL2=-0.01714.440.82=-0.99KN/m矩形梁截面模量 W=1bh2/6=1400512/6=173400mm36按下列公式验算：WMmaxKfm 其中 K 取 1.3Fmax=MmaxW=1.12106173400=6.461.3
9、13=16.9 KN/mm23、抗剪强度验算：查四连跨均布荷载最大剪力系数为 0.607。Qmax=0.607qL=0.60714.440.8=7.01KNmax=3Qmax/2bh=37.0110 3/40051=0.515N/mm2。即矩形梁截面最大剪应力为：0.515N/mm2Kfv=1.31.4=1.82 N/mm 2 故满足要求。4、挠度计算验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载：q1=0.102+11=11.102 KN/m。查手册：简支梁均布荷载：ymax=5qL 4384EJz四等跨均布荷载梁 ymax=0.97qL4/100 Ejz式中：ymax 最大挠度；E：弹性
10、模量，松木 9000N/ mm2；JZ：惯性矩，矩形截面 bh3/12。按四连跨复核。Ymax=0.96711.1028004/1009000(400513/12)=1.105。按设计规范此支撑模板为结构使用时表面外露故其允许挠度值为：L400=800400=2mm1.105mm。满足要求。（二）侧模计算：1、侧压力计算：梁的侧模强度计算要参考振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数 1.2。本工程采用内部振捣，按设计新浇筑砼作用于模板的最大侧压力7分别为：F1、F2 、并以较小值作为计算标准。F1=0.22.r.t0.1.2.V1/2F2=24H式中 F：新浇筑砼对模板最大
11、侧压力；r：砼的重力密度 24KN/m3；V：砼浇筑速度 m/h，取 2。1：外加剂影响修正系数，普通砼取 1，本工程掺具有缓凝作用的泵送剂取 1.2。2：砼坍落度影响修正系数，小于 3cm 时取 0.85，5-9cm 时取1；1115cm 时取 1.15，取：2=1.15。t0：新浇砼初凝时间（h）可按实侧定，取 t0=200（T+15） ，其中T 为砼温度取 25，则 t0=200（25+15 ）=5 （h）H：砼侧压力计算位置至新浇筑砼顶面的总高度（m）取 1.45m；F1=0.222451.21.151.414=51.52 KN/m2F2=241.1=26.4KN/m2取 F2=26.
12、4KN/m2振捣砼时产生侧压力 4KN/m2总侧压力 q1=1.2（26.4+4）=36.48KN/m 2侧模立档间距 0.4m，所以侧模为跨度 0.4m 的多跨等跨连续板，化为线荷载为 q=0.40.936.48=13.13KN/m。2、验算抗弯强度：按四跨连续梁查表得：Mmax=-0.015qL2=-0.10513.130.42KN.m8= MmaxW=0.10713.130.42106/(11005126)=5.45N/mm2Kfm=1.313=16.9 N/mm25.45 N/mm 2 满足要求。3、验算抗剪强度：四等跨连梁系数为 0.607Qmax=0.607 qL=0.60713.
13、130.4=3.19 KNMax=3Qmax/2bh=33.19103/2110015=0.29 N/mm2Kfm= 1.31.4=1.82 N/mm20.29 N/mm 2 满足要求。4、验算挠度：验算挠度时采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载q1=0.426.4=10.56KN/mymax=0.967qL4/100EJZ=0.069L/400=400400=1mm 满足要求。（三）顶撑计算沿纵向每间隔 800 设水平顶撑一道（483.5 钢管及扣件）1、强度验算荷载组合：底模及钢筋砼自重 0.102+11=11.102 KN/m0.8=8.88 KN侧模自重：方木 6080 按 400 宽
14、均厚 6080400=12mm，竹胶板厚度 15mm，侧模总厚 12+15=27mm，则侧模自重（1.1+1.33）0.025=0.24 KN/m0.8=0.19 KN钢管重量：立杆 4（1.45+1.25 ）=10.8m，侧模后背水平杆240.8=6.4m，钢管重量 17.2m38.4N/m=0.66KN.扣件自重：4 个13.2N/个+4 个14.6N/个=0.11KN9振捣砼荷载：20.40.8=0.36KNN=1.2(8.8+0.22+0.66+0.11)+1.40.36=12.21KNN/A=122104.89102=24.97 N/mm2f=205N/mm 2 满足要求。2、稳定性
15、计算在标高-1.19.8m 高度中间设1800 纵横向一道水平支撑L0=（ 1.1+9.8）/7=1.56m=1560mm= L0/i 式中：长细比防； L0：计算长度i：截面回转半径，取 1.58cm（钢管）=156015。8=98.8 查 JGJ130-2001 p51 附录 C，当（四）立杆垫木承载力验算：1、荷载组合：水平顶撑以上永久荷载：8.88+0.19+0.66+0.11=9.84KN水平顶撑以下垫木以上钢管重量 4（5.2+20.9+21.5）=39.2m39.2m38.4N/m=1.505KN扣件重量：16 个13.2N/个=0.21KNN=1.2（11.21+1.505+0.21）+1.40.56=16.29KNN1=16.294=4.07KN，则 q=N1/A=4070/250250=0.065N/mm2故：满足要求四、现浇板稳定性验算：1、荷载组合：底模自重：50.0150.9 2=0.0608KN底模方木自重：方木间距 300 按 900 宽均厚
