1、固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 1 页；共 68 页 目 录 第一章 、 编制依据 第二章 、 工程概况 第三章 、脚手架的材质要求 第四章 、脚手架方案选择 第五章 、脚手架的搭设流程及要求 第六章 、脚手架计算书 第七章、 脚手架搭设示意图 第八章 、脚手架搭设的劳动力安排 第九章、 脚手架的检查与验收 第十章、 脚手架搭设安全技术措施 第十一章、脚手架拆除安全技术措施 第 十二 章 、应急预案 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 2 页；共 68 页 第
2、一章 编制依据 一、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ-130-2011 中国建筑工业出版社 二、建筑施工安全检查标淮 JGJ59-99 中国建筑工业出版社 三、建筑 施工手册第四版 中国建筑工业出版社 四、建筑材料手册第二版 中国建筑工业出版社 五、建筑施工计算手册中国建筑工业出版社 六、建筑地基基础设计规范 JGJ50007-2002 中国建筑工业出版社 七、钢结构设计规范 50017-2003 中国建筑工业出版社 八、建筑结构荷载规范 5000-2001 中国建筑工业出版社 九、钢管脚手架扣件 15831-2006 中国建筑工业出版社 十、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ
3、80 91 十一、本工程施工图 第二章 工程概况 工程名称：湖畔 春天三期 T21、 T25、 T29 及地下车库工程； 建设单位：河南信和建设投资集团有限公司； 设计单位：机械工业第六设计研究院有限公司； 施工单位：盛亚建设集团有限公司； 监理单位：河南建科建设监理有限公司； 勘察单位：安徽省城建设计研究院； 建筑面积：约 10 万平方米； 计划工期： 760 日历天； 结构形式：框架剪力墙结构，地下一层，地上三十三层； 建设地点：固始县红苏路雨季潘国大道交叉口； 第三章 脚手架的材质要求 1钢管 1.1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（ GBT13793），其质量符 合现行国家标
4、准碳素结构钢 (GB/T700) 中 Q235-A 级钢的规定。 1.2、脚手架钢管每根钢管的最大重量不大于 25.8 ，采用 48 3.25mm 钢管。 1.3、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 新旧钢管的尺寸表面质量和外形应分别符合规范规定； 钢管上严禁打孔。 2、扣件 2.1、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（ GB15831）的规定； 2.2、脚手架采用的扣件，螺栓拧紧力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。 3、脚手板 脚手板采用毛竹材料制作，每块质 量不大于 30 ； 4连墙件 连墙件的材质符合现行国家标准碳素结构钢（ GB/T700） Q235-
5、A 级钢的规定。 5安全网应有合格证，安全网要封闭严密，不得破损 ,符合安检部门要求。 6 悬挑脚手架用型钢 1、 悬挑脚手架 所 用型钢 为 16 号工字钢 ， 材质符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 的规定。 2、 用于固定型钢悬挑梁 U 型钢筋拉环 和 锚固 钢筋 为直径 20mm 圆钢， 材质符合现行国固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 3 页；共 68 页 家标准钢筋混凝土用钢第 1 部分：热轧光圆钢筋 GB1499.1 中 HPB235 级钢筋的规定。 第四章 脚手架方案选择 根据本工 程结构形式、实际施工特
6、点，建筑物四周搭设全封闭式的扣件式 、 钢管脚手架。此架为一架三用， 悬挑层采用两层循环悬挑。 既用于结构施工操作、装修施工操作，同时兼作安全防护。内立杆离结构外沿 0.20m，横距为 0.8m，纵距为 1.5m，步距为 1.8m。 本建筑物脚手架从 四 层屋面起先进行第一次悬挑脚手架，斜拉钢丝绳至上一层预埋吊环上。在第 十层屋面进行第二次悬挑，型钢预埋在 十 层屋面，斜拉钢丝绳至上一层预埋吊环上。在第 十六层屋面进行第三次悬挑，型钢预埋在 十六 层屋面，斜拉钢丝绳至上一层预埋吊环上。 在第二十二层屋面进行第三次悬挑，型 钢预埋在二十二层屋面，斜拉钢丝绳至上一层预埋吊环上。在第二十八层屋面进行
7、第四次悬挑，型钢预埋在二十八层屋面，斜拉钢丝绳至上一层预埋吊环上。 第五章 脚手架的搭设流程及要求 1、悬挑脚手架搭设的工艺流程 架设水平悬挑焊立杆底座立立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 2、型钢悬挑梁的设置 工字钢 一端悬挑，另一端固定在楼面结构上（用 20 钢筋） ， 悬挑端用钢丝绳悬挂在上一层的楼面结构边梁上。上一层的楼面结构边梁上予埋 20 钢筋拉环。钢丝绳和钢梁应基本在同一垂 直平面内。 工字钢 用 20 钢筋固定在楼面结构；，其中一点固定在梁上。另一端固定在板上时， 当固定点板厚小于 12mm 时 ,增加 8 10mmR 的钢筋 （板的跨度
8、内通长）。工字钢 采用 16 号（主梁）和 16 号（次梁）。 钢丝绳采用 14#（ 6*19+1） 。 16 号 工字钢 用作横梁，与悬挑工字钢焊接连接。在内转角处搁置在梁上和悬挑工字钢上。无阳台处 悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.10 米，建筑物内锚固段长度 1.90 米 (总长度为 3.00 米 )。有阳台处悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 2.60米，建 筑物内锚固段长度 3.30 米 (总长度为 5.90 米 )。 无阳台处工字钢布置示意图 阳台处 工字钢布置示意图 3、立杆间距 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下
9、车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 4 页；共 68 页 (1)脚手架立杆纵距 1.5m，横距 0.80m，里立杆距建筑物 0.2m。其它见附图。 4、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距 1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里侧，每侧外伸长度为 100mm。填心杆层层设置，且为 2 根。 (2)外脚手架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。 5、剪刀撑 脚手架外侧立面的剪刀撑，采取架底至顶连续 设置； 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 1m，采用 3 个旋转扣件等距离固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的
10、横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。悬挑脚手架将采取连续设置 . 6、脚手片的铺设要求 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 7、安全网与防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆 里侧。 (2)选用 与安全网网绳相同的绳索 张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧设二道防护栏杆，顶排防护栏杆不少于 3 道。 (4)脚手架内侧形成临边的 (如遇大开间门窗洞等 )，在脚手架内侧
11、设防护栏杆。 8、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向 3.0m（具体根据楼层层高确定），垂直方向 2.90m，设一连墙点。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角 l 米以内范围按垂直方向每楼层设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大、小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满 足上述要求，确因施工需要除去原连墙点时，必须重新补设有效可靠的临时拉结，以确保外脚手架的安全。 9、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为 200mm，如因结构设计的限制大于 200mm 的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2) 悬挑架底层内立杆 与建筑
12、物之间 将 采用脚手片或木板进行封闭 ，以防物体下落 。 (3)施工层以下外架每隔 3 步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 第六章 脚手架计算书 一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 (建筑物外悬挑段长度 1.10 米 ) 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范（ JGJ130-2011）。 计算参数 : 双排脚手架，搭设高度 20.0 米，立杆采用单立管。 立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.80 米，内排架距离结构 0.20 米，立杆的步距 1.80米。 采用的钢管类型为 48 3.25， 连墙件采用 2 步 2 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 3.00米。
13、固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 5 页；共 68 页 施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为 0.10kN/m2，按照铺设 4 层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横 杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压 0.35kN/m2，高度变化系数 1.7700，体型系数 1.1340。 悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.10 米，建筑物内锚固段长度 1.90 米。 悬挑水平钢梁上面的
14、联梁采用 16 号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置 1 根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.00m。拉杆采用钢丝绳。 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆 的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100 0.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/
15、m 活荷载的计算值 q2=1.4 1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 大横杆计算荷载组合简图 (支座 最大弯矩 ) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下 : 跨中最大弯矩为 M1=(0.08 0.094+0.10 1.680) 1.5002=0.395kN.m 支座最大弯矩计算公式如下 : 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 6 页；共 68 页 支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.094+0.117 1.680) 1.
16、5002=-0.463kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.463 106/4788.0=96.789N/mm2 大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 : 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值 q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677 0.078+0.990 1.200) 1500.04/(100 2.06 105 114920.0)=2.654mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150与
17、10mm,满足要求 ! 三、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.2 0.058+1.2 0.060+1.4 1.800=2.661kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分
18、配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 : 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 7 页；共 68 页 M=(1.2 0.038) 0.8002/8+2.661 0.800/4=0.536kN.m =0.536 106/4788.0=111.928N/mm2 小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载最大挠度计算公式如下 : 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V
19、1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105 114920.000)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.800=1.918kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1917.600 800.0 800.0 800.0/(48 2.06 105 114920.0)=0.864mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.873mm 小横杆的最大挠度小于 800.0/150与 10mm,满足要求 ! 四、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计
20、值 ,取 8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板的 荷载标准值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2 0.031+1.2 0.060+1.4 1.800=2.629kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时 ,试验表明 :单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 的荷
21、载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 12.0kN； 五、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静 荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m)；本例为 0.1162 NG1 = 0.116 20.000=2.324kN (2)脚手板的自重标准值 (kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.10 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 8 页；共 68 页 NG2 = 0.100 4 1.500 (0.800+0.200)/2=0.300kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值
22、 (kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170 1.500 4/2=0.510kN (4)吊挂的安 全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； 0.010 NG4 = 0.010 1.500 20.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.434kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 2 1.500 0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压 (kN
23、/m2),按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表 D.4的规定采用： W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用： Uz = 1.770 Us 风荷载体型系数： Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.350 1.770 1.134 = 0.703kN/m2。 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 : N = 1.2NG + 0.9 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 3.434+0.9 1.4 3.600=8.656kN 不考虑风荷载
24、时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 : N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 3.434+1.4 3.600=9.160kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW = 0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 1.4 0.703 1.500 1.800 1.800/10=0.430kN.m 六、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算 其中： N 立杆的轴心压力设计值， N=9.160
25、kN； i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm； 固始湖畔春天三期 T21、 25、 29#楼及地下车库工程 脚手架施工方案 盛亚建设集团有限公司 第 9 页；共 68 页 k 计算长度附加系数，取 1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=1.155 1.500 1.800=3.118m； A 立杆净截面面积， A=4.567cm2； W 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=4.788cm3； 由长细比，为 3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 的结果查表得到
26、 0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9160/(0.19 457)=106.880N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2； 考虑风 荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求 ! 经过计算得到 Nf2 = 440.441kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求 ! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 八、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载 P 传递力， P=9.16kN 计算简图如下： 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力 (考虑到支撑的自重 ) RA = RB=(1-1)/2 9.16+9.16+1.50 0.20/2=9.31kN
