1、河南油田泌浅 57 区氮气泡沫抑制边水现场应用研究【文章摘要】 本文针对河南油田稠油油藏泌浅 57 区边水水淹程度大、水淹速度快的问题，开展了针对该区块的氮气泡沫抑制边水技术应用研究。 【关键词】 稠油；氮气泡沫：边水 1 泌浅 57 区水淹状况及特征分析 1.1 水淹状况分析 表 1 油层距边水的距离与油层水淹情况 表 1 为油层距边水的距离与油层水淹情况表。泌浅 57 区总层数 519层，动用层数 164 层，水淹层数为 106 层，70 米以内水淹层 34 层，占总水淹层数的 32.1%。 1.2 边水水体能量大，边水水淹速度快 该区块 32 口边水水淹井平均水淹生产时间 246 天，边
2、水水淹速度达到 0.71 米/天。水淹速度较快。 1.3 边水水淹加大产量递减 边水水淹不光造成储量的损失还造成产量递减的加大，BQ57 区块一年之内见边水老井的产量由 190 吨/月递减到 50 吨/月，递减率达到 66.7%，边水水淹造成储量的损失及油层动用程度较差。 2 氮气泡沫抑制边水工艺参数设计 2.1 注人方式的筛选 目前国内外蒸汽泡沫调剖注入方法主要有段塞式、连续式、断续式三种。 通过室内试验及现场优化，对泌浅 57 区采用段塞式注入法，段塞式注入法的基本流程是：先注入氮气段塞，再将一定量的泡沫剂注入到注汽井中，然后正常注汽，待注入一定时间后，一般间隙时间为 l236h，再注氮气
3、段塞，最后按蒸汽设计量注完蒸汽。 2.2 参数设计 2.2.1 浓度对泡沫剂泡沫稳定性的影响 图 1 泡沫剂浓度与阻力因子关系曲线 图 1 为不同温度下阻力因子随泡沫剂浓度的变化曲线。 2.2.2 气液比对泡沫体系阻力因子的影响 图 2 为阻力因子随气液比变化曲线。当气液比在 13 之间泡沫体系阻力因子保持在较高数值，当气液比低时，在多孔介质中形成泡沫相对孤立，液相保持连续的充足的渗流通道，宏观表现为泡沫体系的封堵效果差。当气液比高于 3.5 时，气体在空隙间形成高干度、大尺寸的泡沫，由于很高的气体饱和度和较薄的泡沫液膜，导致泡沫稳定性下降。 图 2 气液比与阻力因子关系曲线 2.2.3 氮气
4、量的设计 随着气液比增大，阻力因子增大，当气液比大于 1：1 后，阻力因子变化不大，地下气液比应选择在 1：12：1 比较合适。地面条件下注氮气量与蒸汽量之比为 25-40。确定蒸汽量后，按照相应比例设计氮气量。 3 应用效果分析 2011 年在泌浅 57 区实施氮气泡沫抑制边水措施 22 井次，措施前单井排水期平均为 10 天，措施后平均单井排水期下降至 4 天，达到了抑制边水推进的治理效果。 典型井分析： 新 5405 井是 BQ57 区 2004 年 7 月 30 日投产的一口采油井。2009 年10 月 2 日上返至 H23 层生产，砂层厚度 5.6 米，有效厚度 5.6 米，截止到
5、2011 年 6 月累计吞吐五个周期，累计注汽 2968 吨，累计生产 568.2天，累计产液 5133.1 吨，累计产油 1460.9 吨，综合含水 72%，油汽比0.49，采注比 1.7。该井 2010 年 12 月 29 日转入第五周期注汽，注汽量446 吨，到目前累计生产 166.6 天，累计产液 2573.6 吨，累计产油170.8 吨，综合含水 93%，油汽比 0.38，采注比 5.8。与上周期相比，井口平均日产油由 4.3 吨下降至 1.0 吨，综合含水由 55%上升至 93%。 该层边水能量比较强，为抑制边水推进该井于 2011 年 7 月采取了氮气泡沫抑制边水措施，设计发泡剂
6、浓度当发泡剂浓度为 5，气液比40：1，采取地层发泡工艺段塞施工。措施后排水期缩短 21 天，综合含水 93%下降到 57%，周期增油 545 吨，取得了明显的抑制边水增产的目的。4 结论 （1）针对泌浅 57 区因边水水淹造成储量的损失及油层动用程度差的问题，对高温泡沫剂的使用浓度，气液比及氮气量进行了室内研究和优化，配套了适宜泌浅 57 区的氮气泡沫抑制边水工艺； （2）通过现场应用分析，目前所选取的氮气泡沫抑制边水参数及工艺基本实现了控水、增油抑制边水推进的目的。 【参考文献】 l柴素云，郎明星.新庄油田泌浅 57 区稠油热采存在问题及治理对策.西部探矿工程【J】 ，2011；7：57-61 2王书林，党兴军.氮气泡沫抑制稠油油藏边水技术现场应用研究.化学工程与装备【J】 ，2010；10：60-61
