1、 第一章 工程概况 及周边环境 1.1 参建单位 建设单位： 建筑设计顾问： 结构设计顾问： 幕墙顾问： 机电设计顾问： 结构设计单位： 围护设计单位： 监理单位： 施工 单位： 1.2 编制依据 (1) *大厦岩土工程勘察报告 （ 上海岩土工程勘察设计研究院有限公司 ） (2) *大厦水文地质抽水试验报告 （ 上海长凯岩土工程有限公司 ） (3) *大厦基坑支护工程图纸（同济大学建筑设计研究院） (4) 基坑工程施工监测规程（ DG/TJ08-2001-2006） (5) 上海市标准地基处理技术规范（ DBJ08 40 94） (6) 钢筋机械连接通用技术规程（ JGJ107 2003） (
2、7) 建筑地基基础工程施工质量验收规范 (GB50202-2002) (8) 混凝土结构工程施工质量 验收规范 (GB50204-2002) (9) 钢结构工程施工质量验收规范 (GB50205-2001) 1.3 地理位置及周边环境 (1) 地理位置 本 工程位于上海 *新区陆家嘴地区 Z3-1、 Z3-2 地块 ，场地原为陆家嘴高尔夫球场 。 (2) 周边道路 本工程场地北侧为花园石桥路，双向四道路；西侧为银城中路，双向六道路；南侧为陆家嘴环路，双向六道路；东侧为东泰路，双向六道路。 (3) 邻近建筑 本工程场地北侧为 88 层 *大厦，其地下室距本工程基坑边界最近距离约 16m 左右；东
3、侧为 101 层环球金融中心，其地下室距本场地基坑边界最近距离约 21m；南侧为盛大金磐住宅小区，其地下室距本场地基坑边界最近距离约 60m；西侧为在建太平金融大厦，其地下室距本场地基坑边界最近距离约 50m。 *大厦 上海环球金融中心 银城中路 东泰路 陆家嘴环路 *中心大厦 施工场地 花园石桥路 基坑 施工评审方案 1 (4) 地下管线 临近道路的地面下有各种城市管线，基坑内侧管线已在进场前全部搬迁完成。 基坑与周围管线关系 见图 1.3。 1.4 工程建筑及结构概况 (1) 本工程占地面积为 30368m2，总建筑面积为 565495 m2。 (2) 本工程 主楼地上 121 层，地下
4、5 层，结构高度 580m，建筑高度 632m。裙房地上 8 层，地下 5 层。 (3) 本工程基础为桩筏形式，桩基为钻孔灌注桩。 上部结构为框架 核心筒形式。 1.5 基坑支护 工程概况 (1) 本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工，开挖面积约 11500m2，开挖深度约 31.1m，土方开挖总量约 36.2 万 m3。 (2) 本工程塔楼基坑采用地下连续墙加 6 道环形圈梁作为支护结构体系。地下连续墙深50m，厚 1.2m，环状布置， 直 径为 121m。 (3) 本工程基坑采用 疏 干井 降低基坑内浅层潜水；采用 降压井 对深层承压含水层进行减压降水 。并布置坑外输干井、坑外降压井 、观测井
5、 配合。 1.6 工程地质概况 (1) 地形地貌 场地内地势平坦，地面标高在 3.78m4.43m 之间 。本场地地貌形态单一，属滨海平原地貌。 (2) 地基土的构成及特征 根据本次勘探时现场土层鉴别、原位测试和土工试验成果综合分析，本场地地基土在150m 深度范围内的土层主要由饱和粘性土、粉性土和砂土组成，可分为 12 层，其中第 、 、层分为多个亚层。 地质剖面示意 见 附 图 1.6。 (3) 本场地土层主要特点如下： a、 场地内 层褐黄 灰黄色粉质粘土层呈湿状、可塑、中压缩性，层厚较薄； b、 第 层灰色淤泥质粉质粘土和第 层灰色淤泥质粘土均为饱和状，流塑、高压缩性土 ； c、 第
6、1a 和 1b 层为软塑 可塑，较软弱。 d、 场地内第 层暗绿色粘土为硬塑状中等压缩性土； e、 第 层承压水含水层，又分为三个亚层，其中 1 层砂质粉土土质较好，为中等压缩性土； 2 层黄色粉砂属于中偏低等压缩性土； 3 层灰色粉砂属于中等压缩性土。 f、 本 场地内第 层粉质粘土层缺失，故 层与 层土连通。 g、 第 灰色粉质粘土，硬塑状，土质较均匀、致密，中等压缩性。 (4) 地层参数表 土层序号 土层重度(kN/m3) 固快峰值 静止侧压力系数 K0 水平渗透系数 (cm/sec) 竖向渗透系数 (cm/sec) C (kPa) () 18.6 19 19.5 0.47 1.83x1
7、0-7 1.17x10-7 17.7 9 21 0.46 3.49x10-7 1.73x10-7 16.8 10 13 0.58 1.15x10-7 5.19x10-8 1a 17.6 12 12.5 0.57 1.31 x10-7 6.27x10-8 1b 18.2 16 17 0.45 1.27x10-7 6.75x10-8 19.7 45 19 0.45 1.33x10-7 8.27x10-8 1 18.8 4 34.5 0.37 1.86x10-4 1.44x10-4 2 19.1 3 35.5 0.35 8.66x10-4 5.41x10-4 1 18.9 4 35 0.38 1.6
8、9x10-4 1.22x10-4 1.7 工程水文概况 (1) 潜水 拟建场地浅部地下水属潜水类型，受大气降水及地表迳流补给。上海市年平均高水位埋深为 0.50m，低水位埋深为 1.50m，勘察期间所测得的地下水静止水位埋深一般在1.00m1.70m 之间，其相应标高一般在 2.91m2.25m 之间。地下水的水温：根据上海地区工程经验，埋深在 4m 范围内受气温变化影响， 4m 以下水温较稳定，一般为1618。根据类似工程经验及场地环境，拟建场地地下水基本处于静止状态。 (2) 承压水 拟建场地 内承压水主要为深部第、 11 、 13、 15层中赋存的承压水，对本工程有直接影响的为第层中赋存
9、的承压水。受场地周边高层建筑深基坑及市政工程降水影响，勘察期间测得第层承压水头埋深约为 12.3 14.2m（低于上海市承压含水层水位埋深的，其变化幅度一般在 3.0m 11.0m），相应标高 -8.31 -10.03m。 基坑 施工评审方案 2 第二章 工程难点、特点及应对措施 (1) 工程超高体量超大，基坑超大超深 本工程 占地面积约 3 万 m2，总建筑面积约 56 万 m2，塔楼建筑高度 632 米，属超高、超大体量工程。塔楼基坑开挖面积约 11500m2，开挖深度约 31.1m，土方开挖总量约362355 m3，属超大、超深基坑。 应对措施： a、 合理制定施工计划、安排施工流程。
10、b、 最大程度投入施工能力强的劳动班组，并投入足量、高效的施工设备，确保昼夜挖土、施工。 c、 基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形。 (2) 地质条件复杂 a、 本工程地处陆家嘴，上部 2530m 范围内为粘质土层，以下为砂质土层。其中第 2层层顶平均埋深约 36m，平均厚度约 27.5m，其比贯入阻力 PS 值平均达到 26.91MPa。 b、 上部粘土层内进行地下连续墙成槽时，易出现坍孔和槽壁坍方现象。 c、 砂质土层内成槽难度大，地下连续墙进入 2 层平均深度 12m。 应对措施： a、 地下连续墙采用抓铣结合的成槽施工方式。 2
11、 层以上土层采用重斗成槽机抓取，进入 2 层后换用铣槽机施工。 b、 由于地墙施工的成槽时间较长，槽 壁易坍方，故选用粘度大，失水量小的泥浆来护壁，在成孔的过程中根据情况选用外加剂，并在施工中加强对泥浆液面的监控，适当时加大泥浆比重和粘度。 (3) 超深地下连续墙施工 本工程地下连续墙墙深为 50m，厚度为 1.2m，施工中对成槽设备性能，槽壁稳定要求较高。钢筋笼最重均超过 90t，如此重量的钢筋笼的整体吊装对钢筋笼的整体刚度和吊装机械的要求都相当高，如何组织好地下连续墙施工是本工程的一个关键点。 应对措施： a、 本工程超深地下连续墙成槽设备 投入真砂成槽机 2 台、宝峨 BC-30 型铣槽
12、机 1 台 、宝峨 BC40 型铣槽机 1 台，共开设 2 个成槽工作面。 以抓铣结合的方式进行成槽施工，泥浆采用 NV-1 钠土泥浆进行护壁，加之其他辅助手段，能确保槽壁稳定与成槽顺利。 b、 为确保槽壁稳定，合理布置机械设备、材料堆放等场地布置，合理安排施工流程，成槽时槽壁附近应尽可能避免堆载和机械设备对槽壁产生的附加应力，并减少振动。 c、 导墙做成“ ”形，以防起拔锁口管时导墙坍塌。 d、 严格控制泥浆的液位，液位下落及时补浆，以防塌方。在距离建筑过近的地方，可以将泥浆液面抬高，泥浆比重在规范允 许的条件下适当提高。 e、 钢筋笼吊放： 1 台 400 吨履带吊和 1 台 260 吨履
13、带吊做双机抬吊 f、 砼浇筑控制：成槽完毕后砼浇筑前，采用本公司特制的接头刷在前一幅槽段的接口反复刷洗，去除夹泥夹砂，保证地墙接头施工质量。 (4) 文明施工及环境保护要求高 a、 本工程项目地处陆家嘴地区内，且处于主要交通干道交汇处，周边高档酒店、办公楼、住宅云集，地理位置显要，周边环境的保护显得尤为重要。 b、 本工程施工对周边环境影响主要有：清除地下障碍物、场地平整、桩基围护施工 等。施工期间主要环境污染因素有：桩基施工噪声及振动对周围底层结构及建 (构）筑物的影响，施工机械噪声及废气影响、产生大量渣土及建筑垃圾、建材堆场及运输车辆行驶产生的扬尘、施工泥浆等。 应对措施： a、 本工程实
14、行施工现场标准化管理，每月由“标化”领导小组组织各部门、条线负责人对工地进行安全生产、文明施工、场容场貌、生活卫生检查、打分评定，以有力地促进项目“标化”工作达到市级文明工地的要求。 b、 地下连续墙施工前对场地进行硬化处理，以减少粉尘对环境的影响。 c、 出施工现场的运 输车辆尤其是运输泥浆、渣土的车辆，必须经过冲洗，并认真检查确定符合要求后，方可放行。车辆的进出场严格遵守交管部门的有关规定进行组织，避开交通繁忙时段，合理安排运输的线路，尽量减少对周围交通产生的压力。 d、 选择性能优良的设备与施工工艺。施工中制作钢筋笼、浇筑砼等噪声大的施工作业尽量安排在白天进行，如难以避免，则应最大程度减
15、少对周边环境的影响，并要求所有操作工人不得喧哗。 基坑 施工评审方案 3 e、 对于排水、排污及渣土的管理：本工程工艺上属于湿作业，施工过程中会产生一定的废水、污水。污水排放必须通过二 级沉淀三级排放，符合相应的规定后方可排入市政管网。 f、 围护施工将产生大量的泥浆，配备相应的泥浆池、泥浆沟，做到泥浆不外流，泥浆排入泥浆池沉淀。施工中所排出的废浆、沉渣全部在晚上采用密封式罐车外运。 g、 成立协调工作小组，以项目常务副总经理为组长，安全主管、后勤生活部为组员，设置投诉办公室，制定专人受理投诉的问题，针对投诉的问题，在三天内 (含到实地勘察）给予答复，并给予解决或在一定程度上给予解决，实在不能
16、解决的，耐心地做好解释工作，以取得周围相关单位的谅解。 全文查看请搜索： 上海 商 业中心土方工程施工方案（土方开挖、基坑降水、连续墙 ） 共 43 页 http:/ 施工评审方案 4 第三章 施工总体安排 3.1 施工流程 *深基坑施工 总流程为： 地下连续墙施工 降水 井 施工 土方开挖及支撑施工。 3.2 施工进度 3.2.1 岛式挖土施工进度 自 2009 年 3 月 27 日开始施工地下连续墙，至 2010 年 2 月 4 日垫层及桩顶处理施工结束，工期为 315 天。各施工阶段节点工期如下： (1) 地下连续墙施 工： 2009 年 3 月 27 日 2009 年 7 月 5 日，
17、历时 101 天。 (2) 降水井施工： 2009 年 8 月 1 日 2009 年 8 月 22 日，历时 22 天。 （参考） (3) 土方开挖及支撑施工： 2009 年 7 月 25 日 2010 年 2 月 4 日，历时 195 天。 具体施工进度见附表： *大厦基坑支护及土方开挖施工进度 （岛式） 3.2.2 盆式挖土施工进度 自 2009 年 3 月 27 日开始施工地下连续墙，至 2010 年 1 月 12 日垫层及桩顶处理施工结束，工期为 292 天。各施工阶段节点工期如下： (1) 地下连续 墙施工： 2009 年 3 月 27 日 2009 年 7 月 5 日，历时 101
18、 天。 (2) 降水井施工： 2009 年 8 月 1 日 2009 年 8 月 22 日，历时 22 天。 （参考） (3) 土方开挖及支撑施工： 2009 年 7 月 25 日 2010 年 1 月 14 日，历时 174 天。 具体施工进度见附表： *大厦基坑支护及土方开挖施工进度 （盆式） 全文查看请搜索： 上海 商业中心土方工程施工方案（土方开挖、基坑降水、连续墙 ） 共 43 页 http:/ 施工评审方案 5 第四章 地下连续墙 施工方案 4.1 概述 环形地墙内边直径 121m，周长 383m。地墙厚 1200mm，成槽深度 50m，共 65 幅，总成槽方量约 23400m3。
19、地墙接头形式为“ V”型钢板柔性接头，地墙设计强度等级 C45，水下混凝土按 C55 配制。 4.2施工 流程及施工 工艺 4.2.1 施工流程 投入真砂成槽机 2 台、宝峨 BC-30 型铣槽机 1 台、宝峨 BC40 型铣槽机 1 台，共开设 2 个成槽工作面。 地墙施工时计划开启 6 个起始幅双雌槽段，根据导墙施工情况开启顺序为 W46、 W057、 W03、W14、 W25、 W36。首开幅开启后，每个施工段内均按顺时针方向流动。 初定地墙施工流程： （ 1） BC30 铣槽机 W46 W57 W03 W47 W58 W04 W48 W59 W05 W49 W60 W06 W50 W6
20、1 W07 W51 W62 W08 W52 W63 W09 W53 W64 W10 W54 W65 W11 W55 W01 W12 W52 W02 W13 （ 2） BC40 铣槽机 W14 W25 W36 W15 W26 W37 W16 W27 W38 W17 W28 W39 W18 W29 W40 W19 W30 W41 W20 W31 W42 W21 W32 W43 W22 W33 W44 W23 W34 W45 W24 W35 详见附图： 4.2.1 地墙施工流程图 4.2.2 施工工艺 单元槽段工艺流程图 详见附图： 4.2.2 地下连续墙施工工艺图 4.3导墙施工 4.3.1 导墙
21、形式 导墙是加固和固定槽口的重要 措施，它具有保持土体稳定和保持泥浆面高程，防止槽口土体和槽内土体坍塌，为钢筋笼、砼导管、锁口管提供吊放和操作平台的作用，且地墙施工频繁使用大型机械，对导墙的承载内力和变形能力要求很高，因此合理选择导墙形式尤为重要。 本工程施工场地原为高尔夫球场，整平前场地有较大起伏，场地整平过程中对浅层土扰动较大，自地表 1.5m 深度范围内均为松散杂填土，为防止成槽过程中泥浆渗入导墙背后，涮空导墙下部及背后土体而引起导墙坍塌，导墙深度应大于杂填土深度，持力于老土层，导墙深度 1.80m。 本工程地墙深度约 50m，厚度 1.20m，因此，成槽和钢筋笼吊装均需采用超大型施工机
22、械，当重型施工机械频繁走动于道路及导墙上时，常规使用的“”形导墙已无法满足其使用要求，拟采用 形导墙。导墙外侧上翼缘与场内现有重型道路双层水平筋搭接焊连接形成整体，内侧上翼缘宽度 1.50m，便于浇捣混凝土和顶升架提拔锁口管。基坑 施工评审方案 6 迎土侧 开挖侧加强肋导墙剖面图 本工程地墙接头采用 1200mm 锁口管，在 50m 深度范围内锁口管与混凝土的接触面积较大，克服摩阻力提升锁口管需较大吨位的顶升架，且导墙为顶升架提供的反力 为 4 点集中荷载，因此，需对导墙集中荷载位置进行加强，拟采用顶升架 4 个脚的位置各设置一个厚度 400mm 的加强肋。 为满足地下连续墙成槽时抓斗的限位要
23、求，导墙的转角位置应分别外放 1000mm 和500mm。单幅导墙制作平面图如下： ? 1200mm锁 口管400mm厚 肋板开挖侧迎土侧单元槽段导墙平面图 4.3.2 测量放线 导墙不仅是标定地下连续墙轴线位置的重要设施，且是吊入槽内的钢筋笼的搁置平台，为地墙施工提供导向作用，因此，导墙的准确定位及精确测出导墙顶标高是地墙施工的首要前提。 按照槽段划分，本工 程地墙为正 65 边形，因此，确定导墙的各个转角点即能为导墙准确定位。根据施工现场的实际情况，已有平面控制点 K1、 K2和高程控制点 TP1和 TP2，平面定位采用全站仪按照极坐标的方法放出各个转角点，并将角点向两侧引出至放坡开挖线，
24、在开挖线处弹出灰线。自检合格后报请经监理验收，监理验收合格后方可进行下道工序施工。 混凝土浇注前，应重新验收模板的中心线位置。 4.3.3 沟槽开挖 导墙沟槽开挖深度为 1.80m，下口开挖宽度为 3.35m。采用 1m3液压挖机进行放坡开挖，放坡坡度为 1： 0.5，沟槽在土体开挖过程中和坡面敞露 期间应防止塌方。由于沟槽上口距离钻孔桩泥浆池仅为 0.5m，开挖过程中应注意保护内侧泥浆池，必要时可抽干池内泥浆，以减轻池壁的侧向压力。 4.3.4 导墙制作 导墙是对成槽设备进行导向的重要措施，其完成质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高。本工程导墙采用 型加肋整体式钢筋砼结构，分三节制作，节
25、点设在导墙腹板上下两端拐角处。第一节为下部翼缘，第二节为腹板和加强肋，第三节为上部翼缘。 迎土侧 开挖侧第一节第一节第二节第三节 第三节第二节导墙分节制作图 基坑 施工评审方案 7 第 五 章 降水施工方案 5.1 概况 (1) 塔楼坑内疏干井共 39 口，井深 25m；坑内降压井共 12 口，井深 55m；坑外疏干井共 32 口，井深 25m；坑外降压井共 32 口，井深 65m；观测井共 6 口，井深 45m，随时观测基坑底水位情况。 (2) 本基坑工程面积较大，需要降低地下水位的幅度非常大，降低承压水位势必会对周边环境造成一定程度的影响，基坑周边临近马路下分布大量地下管线。 (3) 井位
26、布置在具体施工时应避开工程桩。具体井深度应根据相应的区域的基坑开挖深度来定。降水工作应与开挖施工密切配合，根据开挖的顺序、开挖的进 度等情况及时调整降水井的运行数量。 5.2 降水目的 (1) 降低基坑内开挖土体的含水量，便于基坑开挖的顺利进行。 (2) 降低承压含水层的承压水水头，将其控制在安全埋深以内，以防止基坑底部发生突涌，确保施工时基坑底板的稳定性。同时，必须尽量减少由于减压降水引起的地表沉降以及降水对周边建构筑物的不利影响。 5.3 编制依据 (1) 供水水文地质勘察规范（ GB50027-2001）。 (2) 供水管井设计施工及验收规范（ CJJ10-86）。 (3) 建筑与市政降
27、水工程技术规范（ JGJ/T111-98）。 (4) 建筑地基基础设计规范（ GB50007-2002）。 (5) 岩土工程勘察报告。 (6) 委托方提供的基坑围护设计资料。 5.4 降水设计 5.4.1 基坑底板稳定性分析与计算 基坑底面设计标高以下存在巨厚承压含水层 (复合承压含水层组 )，承压含水层顶面埋深约为地面下 28.00m，复合承压含水层厚度大于 117.00m。开挖过程中，必须有效控制承压水水头埋深，防止基坑发生突涌事故，因此，必须进行基坑突 涌稳定性分析。 基坑底板抗突涌稳定条件：在基坑底板至承压含水层顶板之间，土的自重压力应大于承压水含水层顶板处的承压水顶托力。承压水位控制
28、原则是：当开挖深度大于 27.00m时，承压水位必须始终控制在开挖面以下 1.00m；当基坑开挖深度小于 27.00m时，可按下式进行承压水位控制： 式中： F -安全系数（取 1.1） hs -基坑开挖深度（ m） D -安全承压水头埋深值（ m） s -基坑底板至承压含水层顶板间的土层重度的层厚加权平均值（取 18kN/m3） w -地下水的重度（ 10kN/m3） 根据上式，可以计算出开挖深度 hs 对应的安全水位埋深 D，详见下表： 序号 开挖位置 开挖深度 hs(m) 安全水头埋深 D 水位降深 1 第一圆环支撑（圈梁） 2.10 不要降压 2 第二圆环支撑 9.65 不要降压 3
29、第三圆环支撑 15.7 不要降压 4 临 界 点 17.00 10.00 0.00 5 第四圆环支撑 20.7 16.05 6.05 6 第五圆环支撑 25.4 23.75 13.75 7 第六圆环支撑 29.8 30.95 20.95 8 塔楼基坑底 31.10 33.10 23.10 由表得出，本工程降压深度比较大，如以初始水头 10.00m考虑，基坑开挖深度大于 17.00m，均需要考虑降低承压含水层水位。塔楼区大基坑开挖 31.10m，承压水位埋深控制在 33.10m 以下。 5.4.2 减压井分析计算 根据前述基坑突涌稳定性安全验算结果，必须对深层承压含水层组（第 I、第 II、第
30、III 承 2 8 . 0 - 1 . 12 8 . 0 - DsswhF r (hs27.0m) 基坑 施工评审方案 8 压含水层）采取有效的减压降水措施，才能防止产生基坑突涌破坏。为了有效降低和控制深层承压含水层组的承压水头 , 确保基坑开挖施工顺利进行，必须进行专门的水文地质渗流计算与分析。 根据拟建场地的工程地质与水文地质条件、基坑围护结构特点以及开挖深度等因素，本次设计采用了渗流数值法进行计算，为减压降水设计与施工提供理论依据。 （ 1） 基坑降水水文地质概念模型 本次承压水减压降水设计中，减压降水目的层为上更新统的第 I、第 II 承压含水层以及中更新统的第 III 承压含水层。考
31、虑到降水过程中，上覆潜水含水层将与下伏承压含水层组之间将发生水力联系，因此，将上覆潜水含水层、弱透水层以及下伏深层承压含水层组一起纳入模型参与计算，并将其概化为三维空间上的非均质各向异性水文地质概念模型。 为了克服由于边界的不确定性给计算结果带来随意性，定水头边界应远离源、汇项。通过试算，本次计算以整个基坑的东、西、南、北最远边界点为起点，各向外扩展约 500m，即实际计算平面尺寸为 10001000m2，四周均按定水头边界处理。 （ 2） 基坑降水数值模拟 a.地下水运动数学模型 根据上述水文地质概念模型，建立下列与之相适应的三维地下水运动非稳定流数学模型 : 1100),. . . . .
32、 . . . (. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .) . . . . . . . . .,(),(),. . . . . . . . . (. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .) . . . . . . . . .,(),(),. . . . . (. . . . . . . . . .1zyxtzyxhtzyxhzyxzyxhtzyxhzyxthTEWzhkzyhkyxhk
33、xtzzyyxx（ 1） 式中： 潜水含水层承压含水层ySSE； 潜水含水层承压含水层BMT； MSSs ； S 为储水系数； yS 为给水度； M 为承压含水层单元体厚度 m ； B 为潜水含水层单元体地下水饱和厚度 m 。 zzyyxx kkk , 分别为各向异性主方向渗透系数 dm/ ； h 为点 ）（ zyx , 在 t 时刻的水头值 m ； W 为源汇项 d/1 ； 0h 为计算域初始水头值 m ； 1h 为第一类边界的水头值 m ； sS 为储水率 m/1 ； t 为时间 d ； 为计算域； 1 为第一类边界。 对整个渗流区进行离散后，采用有限差分法将上述数学模型进行离散，就可得到
34、数值模型，以此为基础编制计算程序，计算、预测降水引起的地下水位的时空分布 。 b. 渗流数值模型建立 根据研究区的几何形状以及实际地层结构条件，对研究区进行三维剖分。 根据研究区的含水层结构、边界 条件和地下水流场特征，将模拟区每层剖分为 61行、 49列 ，垂向将其剖分为 7层， 剖分网格共 20923个 。 全文查看请搜索： 上海 商业中心土方工程施工方案（土方开挖、基坑降水、连续墙 ） 共 43 页 http:/ 施工评审方案 9 第 六 章 挖土施工方案 6.1 土方工程概述 (1) 本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工， 开挖平面呈圆形， 塔楼基坑开挖面积约 11500m2开挖深度约 3
35、1.1m，土方开挖总量约 362355 m3 (2) 本工程 0.000 相当于绝对标高 +4.600。场地自然地坪平均标高为 -0.600 米。 6.2 土方 开挖设想 (1) 基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形 。 (2) 考虑到本工程土方开挖特点，可分为岛式和盆式两种挖土方式。 a、 岛式 挖土 ：先开挖环边土方，快速形成圆形环 撑， 环撑达到一定强度后， 再挖除基坑中部压载用 的 留土。 参见岛式 挖土分层 示意 图 6.2-1。 b、 盆式 挖土 ： 在上层环撑未达到设计要求时，先行开挖下层中部部分土方，再开挖 环 边土方 。
36、 参见盆式挖土分层示意图 6.2-2。 (3) 基坑开挖分四个区进行，每层土方开挖时根据对称原则，先开挖、区域，后开挖、区域。 (4) 在 标高 -0.500 米处设置 4 个钢筋混凝土栈桥 （一级取土平台） 作为挖土机械（长臂挖机及抓斗）的停放场地， 在 标高 -17.300 米处设置 4 个钢筋混凝土平台 （二级平台） 作为土方中转平台。采用加长臂挖机或抓斗在施工平台上取土、装车，其余挖机下坑开挖和接力翻土的方法进行开挖。 (5) 土方 车从陆家嘴环路 2#、 3#进，沿场地内环形道路从 1#门出。 (6) 每道环撑完成后在 0.5 米区域设置 300x300 临时排水沟，同时每 20 米
37、设置 1x1x1 临时集水井。 (7) 设置四处临时下基坑通道，均设置在挖土平台侧。 6.3 土方开挖 原则 (1) 围护墙施工完毕后，基坑开挖前 应 提前 进行坑内降水，降水深度 低于基坑开挖面 1.0m以下 方可开挖 。 (2) 围护结构达到 80%设计强度后 ， 方可进行 临近地墙 20m范围内的土方 开挖。 (3) 土方开挖 具体要求如下： a、 邻近地墙 5m 范围的土方，各相同编号的分块从土方开挖到环撑浇筑完毕须控制在 3648 小时内。 b、 岛式 挖土边坡高宽比小于 1： 2（ 盆 式采用 1： 1.5） ，分层高度不超过 3.5m，大于 3.5m的应分级放坡。 c、 最后一层
38、土方分块从开挖到垫层浇筑完毕须控制在 1224 小时内，随挖随浇筑垫层，各分块垫层面积应控制在 100200 平方米。 d、 机械挖土时，坑底应保留 200300mm厚土层用人工挖除修整，防止扰动。 e、 开挖施工程中应做好边坡稳定，采取措施防止边坡坍塌伤 人。 f、 开挖过程中必须随挖随撑 (或浇捣垫层 )。土方开挖严格控制挖土量，严禁超挖。 6.4土方施工主要技术措施 (1) 严格按设计图纸和经审定的施工方案和规定的标高施工，不随意更改施工方案。 (2) 在开挖时，应注意保护测量定位控制桩、轴线桩、水准基桩，防止被挖土和运土机械设备碰撞破坏，挖土前先行复核。 (3) 在每层土方开挖时，必须
39、按支撑的布置形式和土方开挖的速度，将基坑合理分块，事先计算好各施工块的土方量及出土需要时间。在施工过程中严格按时间要求控制进程。土方运 输车辆配备和调度应保证能满足运土不间断的要求，场内车辆行驶应有统一规划和指挥。 (4) 开挖前，由技术负责人召集施工人员及挖机操作人员进行技术、质量、安全要求的交底，挖土施工中，安排专人现场巡视，接收信息，指导施工。 (5) 挖土前必须保证已完成的支撑砼强度达到 80设计强度以上。开挖前降水必须达到开挖要求，开挖过程中基坑内设置排水沟及集水井。 (6) 土方开挖时，挖土机械不得碰撞支撑杆件和塔吊支撑立柱。深基坑开挖的支护结构，在开挖全过程中要做好保护工作，不得随意拆除或损坏。 (7) 挖土流程、顺序和方式应严格按照施工组织设计进行，不得超挖，基坑周边留土不小于 10 米，开挖面的高差应控制在 3 米以内，并按 1： 2 放坡，在开挖过程中，随时检查边坡的状态；挖土机械如需在支撑上运作，必须覆土高于支撑顶面 300 并铺设路基箱板，严禁在底部掏空的支撑构件上行走与操作；立柱周边须对称掏空，以防止立柱受力不均匀。
