1、浅谈超高层的建筑结构设计分析摘要：某高层建筑总高 161m,双塔楼为带内柱的超高层框架。本文结合本工程阐述了对超高层的建筑结构设计及主要技术措施。 关键词：超高层 建筑结构 设计技术 措施 问题探讨 中图分类号： TU97 文献标识码： A 一工程概况的地基基础 某项目地上建筑面积为 13.45 万 m，地下建筑面积为 4.3 万 m，总建筑面积为 17.75 万 m。根据岩土工程勘察报告，本工程场地地基土层为第四纪冲海积的黏土和淤泥层，基底岩性为侏罗纪熔结凝灰岩，场地内无液化土层。宾馆塔楼柱下荷载最大达 3.8104kN，商务塔楼柱下荷载最大达 3.5104kN，采用大直径灌注桩，平板式桩筏
2、基础。经优化比较，桩径 7001100 较为合理。商务楼和宾馆塔楼下筏板厚度为 3m，其他位置底板采用厚板式，板厚为 1.2m。针对本工程塔楼和辅楼预期存在的沉降差异问题，在各塔楼与辅房之间设置后浇带，并配合相应的后浇带处理措施和大体积混凝土浇筑措施，解决了超长结构混凝土的收缩裂缝问题和塔楼与辅楼间的沉降差异在基础底板中产生过大内力的问题。 二结构设计与计算 结构体系。塔楼外框架柱采用现浇钢筋混凝土柱，钢筋混凝土柱外框架体系将作为有效的承重支撑，大部分竖向荷载通过轴力方式向下传递，而混凝土核心筒除了承受竖向荷载外，其主要功能是提供强大的抗侧力能力。 建筑抗震设计规范规定：6 度区现浇钢筋混凝土
3、框架一核心筒结构适用的最大高度为 150m，本工程两塔楼的房屋高度均为161.1In，仅超过 11.1m；本工程属 B 级高度，而高层建筑混凝土结构技术规程规定：6 度区框架一核心筒结构 B 级高度建筑的最大适用高度为 210m，还有 48.9m 才超限；大跨度钢结构连廊的存在使得本工程属于特殊类型的高层建筑(大跨度连体)。但由于本工程塔楼高宽比 HB 为4.4 并不大，两塔楼的平面及竖向结构特性变化较少，且连廊与塔楼采用弱连接，对塔楼耦合影响小。计算分析结果也表明无异常薄弱层出现，且以风荷载为控制水平作用。综上所述，本工程有两项轻微超限，设计时采取必要的抗震加强措施，在技术上是可行的，顺利通
4、过设计审。 弹性计算。本工程采用中国建筑科学研究院编制的多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件 SATWE 、 特殊多、高层建筑结构分析与设计软件 PMSAP)及美国 CSI 公司的国际通用结构分析与设计软件 ETABS 等三个程序进行整体计算，均采用抗震耦联分析并考虑偶然偏心。结构的主要振型以平动为主，扭转为主的第 1 自振周期与平动为主的第 1 自振周期之比，宾馆塔楼分别为 0577、0605、0538，商务塔楼分别为 0593、0603、0529，均小于 085，满足高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32002)的要求。 风荷载及多遇地震作用下的结构反应计算是结构设计中的重要内容，结
5、构在风荷载及多遇地震作用下结构最大点位移和最大的层间位移角，可见在风荷载和地震作用下的层间位移角度均小于规范限值。两塔楼产生的最大屋面位移及最大层间位移角均是 X 方向风荷载作用下产生的，其中商务塔楼最屋面位移为 9344mm，最大层间位移角为 11537；宾馆塔楼最大屋面位移为 8283mm，最大层间位移角为 11743。最大层间位移角均小乎规范所规定的限值 1800。本工程塔楼属于风荷载为控制水平作用，在考虑偶然偏心影响的水平地震作用下，楼层竖向构件最大水平位移和层间位移与其平均值之比小于规范限值，说明结构具有很好的抗扭刚度。 地震作用下楼层剪重比也是结构整体分析的重要内容，计算结果表明，
6、两塔楼各层 x 方向和 Y 方向的层间地震剪力均满足规范的最小剪重比要求。宾馆塔基底框架和核心筒的 x 方向倾覆力矩分别为2.83105kNm，6.55X105kNm；Y 方向倾覆力矩分别为2.66105kNm，8.09105kNm。商务塔基底框架和核心筒的 x 方向倾覆力矩分别为3.21105kNm，6.08105kNm；Y 方向倾覆力矩分别为2.37105kNm，7.66105kNm。核心筒所占倾覆力矩沿结构高度始终大于总地震倾覆力矩的 50，表明对于整体结构安全度是可靠的。 弹性时程分析。按照岩土工程勘察报告确定的场地类别，采用工程场地地震安全性评价报告提供的地震动参数，选择两组实际地震
7、记录波和一组人工模拟地震波进行弹性动力时程分析。每条时程曲线计算所得的结构底部剪力大于 CQC 法求得的底部剪力的 65，三条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值大于 CQC 法求得的底部剪力的80。CQC 法计算结果基本包络三条时程曲线计算所得的平均值，仅在结构顶部的少数楼层地震剪力偏小，说明设计反应谱在长周期阶段的人为调整以及计算中对高阶振型的影响估计不足，设计时将对顶部楼层的地震剪力进行调整，满足对时程分析法的内力包络要求。除此以外，结构内力和配筋可直接按 CQC 法计算结果采用。 中震不屈服分析和动力弹塑性分析。如前所述，本工程平面及竖向结构特性变化较少，多遇地震下的计算结果也无超限
8、情况出现，鉴于本工程建筑等级较高为确保结构安全可靠，我们依然对其进行了中震不屈服验算，使剪力墙、柱、连梁和框架梁等重要抗震构件在中震作用下不屈服。 通过中震不屈服计算和判断，两塔楼结构体系中竖向构件在中震作用下保持着良好的弹性性能，而水平构件特别是连梁则有部分进入屈服状态，通过调整连梁和框架梁的配筋和对部分连梁截面进行调整，才使所有主要水平构件不进入屈服状态。这从设计上保证了中震不屈服的落实，体现了地震中各构件的屈服顺序基本上是首先连梁屈服，其次有部分框架梁屈服，而竖向构件则未出现屈服情况。 三主要技术及措施 空中连廊支承结构抗震加强措施。连廊弱连接支座留足连廊两端活动空间确保不出现下坠，采用
9、抗拉铰接万向支座，并用侧面限位器固定，确保水平荷载直接传递到塔楼主结构。支承连廊的框架柱抗震等级提高为一级，以确保安全性。 连廊及顶部塔楼结构抗震加强措施。连廊采用空间钢结构桁架，钢筋混凝土楼板的形式，并进行专门设计。顶部莲花座高度较高且外形复杂，采用将芯筒适度上升，外复钢结构形成莲花座外形的结构设计，能极大地减轻自重保证结构强度，从而有效克服鞭梢效应，且施工方便。平面扭转不规则抗震加强措施。主要采取调整抗侧力构件的布置，使质心与刚心尽量重合，并加大结构的扭转刚度，以减小结构扭转效应，使结构各楼层的位移比不大于 1.4。例如由于塔楼平面存在局部凸出圆弧，部分楼层的 x 向最大水平位移与平均层间
10、位移比值超 B 级高度的 1.4，最大达到 1.47，最终通过适当加宽圆弧内柱子 x 向柱宽，并加强两柱联系梁刚度得以解决。 侧向刚度不规则抗震加强措施。适当加大立面变化处楼层的板厚及配筋，并采用双层双向配筋，加强与立面变化楼层相交的竖向构件的配筋，如 25 层局部凸出圆弧结束，竖向构件截面变化则避开 25 层，并适当加强 2426 层竖向构件配筋。 四结束 超高层建筑双塔结构是一种非常复杂的结构体系，如何科学合理地设计超高层建筑结构已成为一个急需解决的问题。超高层建筑应采用合理的计算模型，通过多种分析进行比较，证明结构设计是可靠的，因此设计者要足够重视抗震设计。 参考文献： 1 黄翠连.分析建筑施工管理中存在的问题J.建材发展导向，2011， （2）.2 胡佐立.浅析建筑施工过程中的质量问题J.西部大开发，2010， （7）.
