1、1三分瓦电闭锁的创新与应用摘要：煤峪口矿 KJ90监测监控系统，于 2008年经过升级改造为KJ90NB监测系统，但经过改造后的监测系统一直无法实现三分瓦电闭锁。掘进工作面无法实现三分瓦电闭锁意味着当瓦斯达到 3.0%、风机停止运转后，风机随时可以继续送电工作，极大的制约着煤峪口矿的安全生产，为了解决这一难题，我们对系统与分站进行了三分闭锁实验，通过实验论证笔者认为其原因主要由于分站芯片程序与新系统不兼容，且新系统所要求的接线方式与原接线方式不同。经过对 KJ90NB系统设置；分站芯片程序进行更新；断电器接线由原来的常开接点接到常闭接点后，KJ90NB监测系统实现了三分瓦电闭锁。 关键词：瓦电
2、闭锁 掉电闭锁 KJ90NB 三分瓦电闭锁 1 概述 掘进工作面无法实现三分瓦电闭锁意味着当瓦斯达到 3.0%、风机停止运转后，风机随时可以继续送电工作，极大的制约着我矿的安全生产，为了解决这一难题，我们首先对中心站设置风电瓦斯闭锁功能，当风电瓦斯闭锁功能未启用时，分站控制输出 7和 8（中分站 5）具有掉电闭锁功能，当分站或传感器出现异常时，控制输出为 0V，分站正常时，输出5V电压；在分站启动 1分钟内闭锁控制口，所有控制输出 0V电压。启用风电瓦斯闭锁功能后，分站控制输出 7和 8（中分站 5）不具备掉电闭锁功能，当分站异常，异常-正常、正常-异常过程中控制输出为 0V电压，2只有当接掘
3、进工作面或掘进工作面回风流中的甲烷传感器超出 3%，局部通风机停止运行时，对局部通风机进行闭锁使之不能启动，当掘进工作面与掘进工作面回风流中的甲烷传感器降到 1.5%以下时，自动解锁。然后对分站芯片程序进行更新，使其与新 KJ90NB监测系统兼容。之后对断电器接线口固定为 7#、8#传输口。最后对断电器的常开接点变更到常闭接点。经过对监测分站与断电器改造，监测系统实现了三分瓦电闭锁控制。 2 原理图 被控开关与甲烷风电闭锁关联接线： 用风机开关原有常开触点 C2通过 8端子，与甲烷闭锁断电器常闭触点 J1串联后。在与被控开关的控制端 2，9 连接，见接线图。 当风机开关停止时 C2触点断开，被
4、控开关断电。甲烷达到 1%时断电器触点 J1断开，被控开关断电。若被控开关控制端需闭合断电时，把 C2取为常闭，J1 取为常开，两触点为并联接法即可。不同被控开关可接到对应控制端子。C2 常闭即：风机开关停止时 C2为闭合状态，风机开关运行时 C2为断开状态的触点。 DKZB-400 真空馈电开关与甲烷风电闭锁关联接线： 用风机开关原有常开触点 KM1通过 11、13 端子，与甲烷闭锁断电器常闭触点 J1串联后。在与 DKZB-400真空馈电开关的控制端 26，27 连接，见图示。 当风机开关停止时 KM1触点断开，DKZB-400 真空馈电开关断电。甲3烷达到 1%时断电器触点 J1断开，D
5、KZB-400 真空馈电开关断电。控制电路改动后的风机用双电源真空电磁力起动器见下图。 3 工业性试验情况 经过改造后的 KJ90NB监测系统一直无法实现三分瓦电闭锁。掘进工作面无法实现三分瓦电闭锁意味着当瓦斯达到 3.0%、风机停止运转后，风机随时可以继续送电工作，极大的制约着本矿的安全生产，为了解决这一难题，对系统与分站进行了三分闭锁实验，通过实验论证我们认为其原因主要由于中心站设置风电瓦斯闭锁功能不正确；分站芯片程序与新系统不兼容；断电器所连接分站的接口不匹配；新系统所要求的接线方式与原接线方式不同。经过对 KJ90NB系统、分站、断电器的各项指标变更，KJ90NB 监测系统实现了三分瓦
6、电闭锁，为本矿的安全生产筑起了一道牢固的防线。 4 结束语 经过改造后的 KJ90NB监测系统一直无法实现三分瓦电闭锁。掘进工作面无法实现三分瓦电闭锁意味着当瓦斯达到 3.0%、风机停止运转后，风机随时可以继续送电工作，极大的制约着本矿的安全生产，为了解决这一难题，我们对系统与分站进行了三分闭锁实验，通过实验论证我们认为其原因主要由于中心站设置风电瓦斯闭锁功能不正确；分站芯片程序与新系统不兼容；断电器所连接分站的接口不匹配；新系统所要求的接线方式与原接线方式不同。经过对 KJ90NB系统、分站、断电器的各项指标变更，KJ90NB 监测系统实现了三分瓦电闭锁，为本矿的安全生产筑起了一道牢固的防线。 4参考文献： 1赵东卫.矿井安全监控系统实现瓦电闭锁的联结形式J.科技情报开发与经济，2004（02）. 2刘亚军.综采工作面瓦电闭锁高压研究及应用J.科技信息， 2011（24）. 3王冬.综掘工作面“双局扇双电源”供电方式研究J.科技情报开发与经济，2005（18）.
