既有边坡稳定性分析及应对措施.doc

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资源描述

1、1既有边坡稳定性分析及应对措施摘要:我国是一个多山的国家,伴随着山区高速铁路、公路的快速修建,也不可避免的出现了大量高边坡,这为公路铁路的安全运营埋下了隐患,为了避免或是提前预测到边坡地质灾害的发生,应该对既有线边坡的稳定性进行评估,具体采用的方法有工程地质对比法,野外踏勘法、边坡监测以及理论计算来进行综合评价,对有安全隐患的边坡提出处理措施,把可能造成的损失降到最低,保证人民的安全出行。 关键词:高边坡;监测;分析;预测;措施 中图分类号:TU74 文献标识码:A 文章编号: 虽然边坡治理的原则是“一次根除不留后患” ,但是由于施工过程中破坏了原有的稳定状态,对周围的环境也有一定的影响,这就

2、造成了地质条件的进一步恶化,对既有线高边坡的稳定性是一个很大的安全隐患,因此有必要对其进行调查,对典型边坡提出处理措施,下面以某高速K18+170K18+225 左侧边坡为例进行分析。 1 工程地质条件 1.1 地形地貌 K18+170K18+225 段左侧路堑边坡属低山丘陵区,线路以直线形式通过,该左侧路堑边坡为三级边坡,第 1 级 1:0.25,采用 C15 片石砼挡土墙,高 6.5 m;第 2 级 1:1.25,采用浆砌片石护面,高度 5.5 m;第 3级 1:1.5,采用浆砌片石护面,高 8 m。K18+177+225 段一级平台设 9 根2抗滑桩,桩径 1.52.0 m,水平方向间距

3、 6 m,桩长 12 m,K18+194+220 段堑顶设 5 根抗滑桩,桩径 2.03.0 m,桩长 28.0 m,水平方向间距 6.5 m,与线路方向夹角 67。2006 年 4 月和 2007 年10 月,由于边坡变形严重,在 K18+180+210 段二级以上坡面或平台采用钢花管注浆,坡面重新采用浆砌片石护面。 1.2 地层岩性 该边坡位于碳酸盐岩与碎屑岩过渡地带,上覆第四系坡残积(Qdl+el)粘性土,下伏基岩为石炭系下统大塘阶梓门桥组(Cldz)白云质灰岩、泥炭岩、砂岩互层,页岩、砂岩互层,灰黄、灰白、灰紫色,薄层状,节理发育,岩体破碎,全强风化带厚度20 m,主要分布于 K18+

4、005+200 段,砂岩、泥炭岩全风化呈软塑状土,且土体含水量高,由于岩体遇水易软化,导致强度极具下降。 1.3 地质构造 该边坡分布地层为石炭系下统大塘阶梓门桥组(Cldz)白云质灰岩、泥炭岩、砂岩,岩层呈单斜状,分布较有规律,变化较小,产状2803002540,在白云质灰岩中发育 12060、18080、24080三组节理,间距 0.51.0 m,裂隙中粘土和石英岩脉充填,在泥炭岩、砂岩互层区发育 5070、12070二组节理,间距0.10.3 m,岩体破碎为全强风化。 1.4 水文地质条件 本测区经原 5 个钻孔揭示,均无地下水。测区地表水主要为大气降雨,雨季地表水均沿坡面排泄,边坡土体

5、有一定得渗透能力。 32 边坡的调查分析 2009 年 8 月调查和 11 月 5 日复查时,一级墙面 K18+180 及 K18+200等处见排水孔渗水流泥,K18+180220 段顶部有多处修补过的裂缝,K18+198 处泄水孔渗水,三级平台抗滑桩及其附近裂缝修补后新开裂,张开 6 mm。坡顶截水沟河侧纵向裂缝在修补后重新开裂,张开 8 mm。以上病害调查结果表明边坡的排水不畅,目前边坡仍在变形,处于蠕动状态。2.1 地表位移监测 K18+170+225 断面表面水平位移时程曲线如图 1。反映了边坡2006.12009.6 期间最大变形速率一般发生在雨季,旱季对边坡的变形速率影响不大,由此

6、可见降雨对边坡的稳定性影响很大。目前边坡正处在蠕变状态。 2.2 深层位移监测 K3 深孔位移方向为高速公路偏北京向约 12.3,2009 年 7 月 2日7 月 10 日观测数据显示,1 m 深度位移速率为 0.889 mm/月(2009 年4 月的观测结果为 1.302 mm/月),78 m 深度滑动面的平均位移速率为 0.727 mm/月(2009 年 4 月的观测结果为 0.990 mm/月)。1 m 深度处的累计位移达 110.86 mm(2009 年 4 月的观测结果为 107.70 mm),累计位移与2009 年 4 月的观测结果相比有所增加。 3 理论计算 4采用传递系数法进行

7、计算,通过 EXCEL 表格进行编辑计算。根据计算结果,其整体稳定性系数 K=1.14,本文采用文献1的边坡稳定评价系数,故边坡整体处于三级欠稳定状态。 4 有限元数值模拟 4.1 模型的建立及参数的选择 建立三维实体模型,单元选择可以模拟岩土体材料的实体单元SOLID45,抗滑桩采用可以模拟钢筋混凝土结构的实体单元 SOLID65。右边界自坡脚向右取 15 m,左边界自坡脚向左取 65 m,底部自坡脚向下取24 m,根据上、下排抗滑桩的纵断面布置对模型进行简化处理,上下两根抗滑桩在一条纵断面上,纵向取 6 m。岩土材料和挡墙采用弹塑性模型,抗滑桩采用弹性模型。采用大变形静态分析选项,流动法则

8、采用非关联流动法则,屈服准则采用 Drucker-Prager(DP4)准则,用 FullNewton-RaPhson 法求解。 根据勘察资料,并且参考文献2进行类比分析,考虑目前最不利的雨季,结合经验计算参数的选取见表 2。 由于桩和土之间考虑接触分析,假定抗滑桩和岩体在整个分析过程中保持良好接触,不发生粘结破坏。 4.2 计算结果分析 4.2.1 边坡位移变形分析 通过强度折减,得到边坡实际工作状态下的安全系数为 1.148。从水5平位移云图 4 可以看出,边坡出现了明显的滑动变形,位移在软弱岩层中呈倾斜型,最大水平位移位于二、三级平台附近,最大值为 96.4 mm。 4.2.2 边坡应力

9、分析 根据主应力分析,边坡岩土体整体处于受压状态,拉应力主要出现在二、三级边坡坡面和堑顶上,由于坡面受拉,二、三级边坡和堑顶面极易产生裂缝。堑顶垂直方向的压应力随着埋深的增加而增加。 4.2.3 边坡塑性区分析 根据前面的分析,通过数值计算得到的边坡滑体的塑性区域,如图5、图 6 所示,滑坡的塑性破坏主要集中在第一层泥炭层和挡土墙的墙趾处,塑性应变较大值区域主要集中在二、三级边坡 78 m 深度范围内,滑面基本形成,塑性区主要处在泥炭层与力学平衡法判断的基本一致,且在二级边坡坡脚处集中,边坡挡土墙的坡脚处塑性破坏范围相对较小。边坡整体的安全系数为 1.148,结合前面的边坡位移情况,水平位移量

10、最大值 9.6 cm。可见边坡滑面以及深层滑面均处于欠稳定状态。 5 结论及建议 根据以上分析,该边坡存在页岩夹层,页岩风化易崩解,遇水易软化并降低其强度,坡体内存在顺坡向的结构面(层面产状 1203073,坡向 185),调查时一四级坡面出现滑动变形,为多层6多级顺层滑动,滑坡前缘剪出口和后缘已经基本形成,滑面还未完全贯通,目前处于欠稳定状态,应采用的措施: (1)对平台已经出现破坏的砂浆面层进行修复; (2)对可能出现滑动变形的坡面定期检查,雨季加密检查; (3)增加 3 个测斜孔,根据深孔位移监测结果确定边坡的加固措施; (4)在一三级边坡适当增加仰斜排水孔。 参考文献 张玉芳,王春生,张从文.边坡病害及治理工程效果评价M.北京:科学出版社,2009. 林在贯,高大钊,顾宝和,等.岩土工程手册M.北京:中国建筑工业出版社,1994. 王新敏.ANSYS 工程结构数值分析M.北京:人民交通出版社,2007.

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