加强机组的振动处理以提高其经济效益.doc

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资源描述

1、1加强机组的振动处理以提高其经济效益摘要:国产中小型汽轮发电机组普遍存在能耗高、效率低、经济效益差等问题。本文通过对 50MW 汽轮发电机组轴系振动的原因分析,查明振动是由于轴承座刚度及转子质量动不平衡引起,并采取有效的处理措施,以期提高机组的经济效益。 关键词:汽轮机振动;振动突变;处理措施;经济效益 某热力厂热能电站消耗低热值高炉煤气,实现热电联产,属于该公司节能减排重点项目。该电站 2 号汽轮机发电机组为国内某汽轮机厂生产,汽轮机型号为 C50-8.83/1.27-5,发电机型号为 QFW-60-2。该机组自投产以来,作为煤气发电的主力机组,长期满负荷运行。2009 年初开始,3 号轴承

2、轴向振动处于偏大水平(80Lm) 。2009 年 12 月 10 日机组轴系发生异常振动,严重威胁机组的安全稳定运行。 1、机组振动情况 机组振动故障主要表现在 3 个方面:轴系振动突变、3 号轴承轴向振动偏大和汽轮机过临界振动偏大。 1.1 轴系振动异常 汽轮机发电机组轴系(见图 1)于 2009 年 12 月 10 日 11 时 06 分,在机组带 47MW 负荷正常运行时发生异常。其中汽轮机 1 号轴承的垂直振动由 17Lm 突增至 23Lm,2 号轴承垂直振动由 33Lm 突增至 47Lm;与此同时,发电机 4 号轴承的垂直振动也由 7Lm 突增至 11Lm,而 3 号轴承则由232L

3、m 下降至 30Lm。具体数据见表 1。 1.2 轴系振动突变后的振动情况及 3 号轴承外特性测量数据 汽轮机发电机组轴系振动突变后,1、4 号轴承垂直振动趋于稳定,2 号轴承垂直振动增至 54Lm、3 号轴承垂直振动减至 44Lm 后保持稳定。现场用测振仪对机组各轴承进行了实测,结果见表 2。 由表 2 可知,3 号轴承轴向振动偏大,故对 3 号轴承座外特性进行了测量,测量点见图 2,测量数据见表 3。 1.3 机组启动过临界振动情况 该机组临界转速为 1400r/min,查 DAS 中机组启动数据发现,机组在1425r/min 时 3 号轴承垂直振动最大 124Lm,2 号轴承垂直振动在1

4、507r/min 时出现 124Lm 峰值,可见机组过临界转速振动属偏大水平。 2、振动情况分析 引起汽轮机组振动过大或不正常的原因有设计、制造、安装、检修、运行等多方面。为查清机组振动原因,对其振动故障特征、振动历史数据进行了综合分析。 2.1 2 号轴承振动分析 一般而言,轴系振动突变的机械方面原因有:轴系转子平衡状况突然发生较大变化(常见故障为旋转部件飞脱) 、汽缸进水、摩擦振动、支撑刚度减弱、热弯曲等;电气方面原因有:发电机负序电流变化、电网冲击等。 1)机组带 49MW 负荷正常运行,2 号轴承振动突然上升,其中垂直振动上升 14Lm。查 DAS 曲线,未见与振动密切相关的参数突变,

5、振动突变3时系统上无操作,外部电网、发电机负序电流无变化,基本排除电气及操作因素。 2)对 2 号轴承振幅突增机械方面原因进行了逐一排查:a)2 号轴承振幅突增后相对保持稳定,加之现场听音无显著摩擦声音,排除动静部分擦碰的因素;b)2 号轴承座振动突增的同时,机组负荷、主蒸汽温度、排汽温度及后轴封供汽温度均正常无突然变化,排除蒸汽带水等异常运行故障;c)后汽缸与导板间隙正常,排除了 2 号轴承座支撑刚度变化;d)机组在启动前,盘车过程中偏心值为 1923Lm,静挠度值在规定范围内,运行过程中偏心值也一直处在正常范围内,排除转子热弯曲的可能;e)负荷从 50MW 缓慢降至 35MW,2 号轴承振

6、动无明显变化,现场监测显示为垂直方向振动主频为工频。该类型振动多为轴系质量不平衡所致,可能存在转子旋转部件脱落等故障。为了彻底查明该振动故障原因,决定利用停机过程对机组过临界的振动情况进行检测。机组从额定负荷逐渐减负荷直至发电机解列,2 号轴承垂直振动值一直在 4449Lm 范围内;当转速逐渐减小进入临界区时,2、3 号轴承垂直振动值快速增加,2 号轴承垂直振动值超过 DEH 显示范围(240Lm) ,3 号轴承垂直振动值达到220Lm。基于上述情况,基本可判定振动突变为机械方面原因,即转子存在明显的质量动不平衡。 2.2 发电机 3 号轴承轴向振动故障 由式(1)可知,轴承座某个方向的振动大

7、小与轴承座在该方向的刚度成反比。由表 3 可知,3 号轴承存在显著的差别振动,发电机侧比汽轮机侧大,说明该轴承靠发电机端连接刚度明显降低。 43、检查情况 3.1 汽轮机揭缸检查 汽轮机揭缸后,转子吊出,发现汽轮机转子通流第 14 级叶片断裂脱落 3 根,断裂的叶片卡在 15 级隔板下半静叶栅进汽侧,同级其他叶片均有擦碰痕迹。 3.2 3 号轴承座检查 对其检查发现,轴承座与台板接触不良,电机侧局部间隙达 0.3mm,与之前的分析结果基本吻合。 4、处理措施 4.1 汽轮机转子处理 1)转子吊出,转子清扫检查(动叶片断裂 3 根) ,轴颈检查抛光; 2)转子叶片测频探伤,损伤转子叶片更换,做高

8、速动平衡; 3)隔板清扫检查、汽封检查。 4.23 号轴承座研磨处理 处理措施如下:1)现场研磨 3 号轴承座,轴承座与平板间接触各处0.05mm 塞尺不入,且接触面达到总面积的 80%;2)3 号轴承座台板地脚螺栓紧固,台板地脚螺栓收紧程度在 15b35b 范围内;各只地脚螺栓收紧后,各个沉孔内将螺母与沉孔内壁用厚 20mm 铁板焊接,以防止螺母松动。 5、处理效果 通过以上处理后,该机组于 2010 年 2 月 2 日启动,在整个启动过程中,对各轴承进行了监测。在机组临界转速 1400r/min、正常运行带负荷549.5MW(3000r/min)时,各轴承振动均达到了设计要求,具体数据见表4。 6、结语 通过对 50MW 汽轮发电机组振动监测、分析、判断,及时停机检修,避免了振动的扩大和重大设备事故的发生,相应的提高了机组生产的经济效益。因此,在机组启动和运行中,应密切监视机组振动,一旦出现异常振动或剧烈振动,必须认真分析、及时处理。 参考文献: 1李锋.C50-8.83/1.27-5.QFW-60-2 型汽轮机热力特性J.电机工程学报,2004 2董小忠.汽轮发电机组滑压运行寻优方法的试验研究J.浙江电力技术,2008 3翟培强.汽轮机组经济性的影响J.华电技术,2008 11王运民.汽轮机变工况时各监视段压力与温度的定量计算J.汽轮机技术,2007

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