1、3已知甲地区的平均大气压力为 85.3 kPa，乙地区的平均大气压力为 101.33 kPa，在甲地区的某真空设备上装有一个真空表，其读数为 20 kPa。若改在乙地区操作，真空表的读数为多少才能维持该设备的的绝对压力与甲地区操作时相同？解：（1）设备内绝对压力绝压=大气压-真空度= kPa3.651023.853（2）真空表读数真空度=大气压-绝压= 0.10335如本题附图所示，流化床反应器上装有两个 U 管压差计。读数分别为 R1=500 mm，R 2=80 mm，指示液为水银。为防止水银蒸气向空间扩散，于右侧的 U 管与大气连通的玻璃管内灌入一段水，其高度 R3=100 mm。试求 A
2、、B 两点的表压力。解：（1）A 点的压力 表Pa10.65Pa08.19361.0891 42水3 gp（2）B 点的压力表Pa107.836Pa5.081936105. 44水A gRp13如本题附图所示，用泵 2 将储罐 1 中的有机混合液送至精馏塔 3 的中部进行分离。已知储罐内液面维持恒定，其上方压力为 1.0133 105 Pa。流体密度为 800 kg/m3。精馏塔进口处的塔内压力为 1.21 105 Pa，进料口高于储罐内的液面 8 m，输送管道直径为 68 mm 4 mm，进料量为 20 m3/h。料液流经全部管道的能量损失为 70 J/kg，求泵的有效功率。解：在截面 和截
3、面 之间列柏努利方程式，得-A-B2211efpupugZWgZhsm96.1s04.268.41.3kJ700 0.8Pa.Pa. 222f1 12525 dVAuh表 表表表2211e 21fpuWgZh768.9W1380362kgJ54.79.1J0.ese 5wNe19用泵将 2104 kg/h 的溶液自反应器送至高位槽（见本题附图） 。反应器液面上方保持25.9103 Pa 的真空度，高位槽液面上方为大气压。管道为 76 mm4 mm 的钢管，总长为 35 m，管线上有两个全开的闸阀、一个孔板流量计（局部阻力系数为 4） 、五个标准弯头。反应器内液面与管路出口的距离为 17 m。若
4、泵的效率为 0.7，求泵的轴功率。 （已知溶液的密度为 1073 kg/m3，黏度为 6.3 10-4 Pa s。管壁绝对粗糙度可取为 0.3 mm。 ）解：在反应器液面 1-1， 与管路出口内侧截面 2-2， 间列机械能衡算方程，以截面 1-1，为基准水平面，得（1）22b1be fuuppgzWgzh式中 z1=0，z 2=17 m，u b10sm43.1s0768.75.361424b dwp1=-25.9103 Pa (表 )，p 2=0 (表) 将以上数据代入式（1） ，并整理得2b1e21f(uWgzh=9.8117+ + + =192.0+43.079.53ffh其中 =（ +
5、+ ）fheLd2bu= =1.656105 Rebu30.681.407.d根据 Re 与 e/d 值，查得 =0.03，并由教材可查得各管件、阀门的当量长度分别为闸阀（全开）： 0.432 m =0.86 m标准弯头： 2.25 m =11 m故 =(0.03 +0.5+4) =25.74J/kgfh30.861kgJ243.于是 7.kgJ4.2.19e W泵的轴功率为= = =1.73kWsNe/wW.0361.420如本题附图所示，贮槽内水位维持不变。槽的底部与内径为 100 mm 的钢质放水管相连，管路上装有一个闸阀，距管路入口端 15 m 处安有以水银为指示液的 U 管压差计，其
6、一臂与管道相连，另一臂通大气。压差计连接管内充满了水，测压点与管路出口端之间的直管长度为 20 m。（1）当闸阀关闭时，测得 R=600 mm、h=1500 mm；当闸阀部分开启时，测得 R=400 mm、h=1400 mm。摩擦系数 可取为 0.025，管路入口处的局部阻力系数取为 0.5。问每小时从管中流出多少水（m 3）？（2）当闸阀全开时，U 管压差计测压处的压力为多少 Pa（表压） 。 （闸阀全开时Le/d15，摩擦系数仍可取 0.025。 ）解：（1）闸阀部分开启时水的流量在贮槽水面 1-1， 与测压点处截面 2-2， 间列机械能衡算方程，并通过截面 2-2， 的中心作基准水平面，
7、得（a ）22b1bf12upgzzh表式中 p1=0(表) 表P39604.18904.89360OHg22 Rub2=0，z 2=0z1 可通过闸阀全关时的数据求取。当闸阀全关时，水静止不动，根据流体静力学基本方程知（b）2HO1Hg()hR式中 h=1.5 m, R=0.6 m将已知数据代入式（b）得 6.5.10613z2 22 2b bf,1-2cb b15().3(0.).13uuLhd将以上各值代入式（a） ，即9.816.66= + +2.13 ub2 2b1096解得 sm3.bu水的流量为 sm43.1s.310785.3646 32b2s udV（2）闸阀全开时测压点处的
8、压力在截面 1-1， 与管路出口内侧截面 3-3， 间列机械能衡算方程，并通过管中心线作基准平面，得（c）22b1b3f13upgzzh表式中 z1=6.66 m，z 3=0，u b1=0，p 1=p3=2ebf,3c()Lhd22bb50.()0.4.81u将以上数据代入式（c） ，即 9.816.66= +4.81 ub22b解得 sm13.bu再在截面 1-1， 与 2-2， 间列机械能衡算方程，基平面同前，得（d）22b1bf12uppgzzh表式中 z1=6.66 m，z 2=0，u b1 0，u b2=3.51 m/s，p 1=0（表压力）kgJ6.J25.31.5f, h将以上数
9、值代入上式，则.02.36.8192p解得 p2=3.30104 Pa（表压）第二章 流体输送机械 1用离心油泵将甲地油罐的油品送到乙地油罐。管路情况如本题附图所示。启动泵之前 A、C 两压力表的读数相等。启动离心泵并将出口阀调至某开度时，输油量为 39 m3/h，此时泵的压头为 38 m。已知输油管内径为 100 mm，摩擦系数为 0.02；油品密度为 810 kg/m3。试求（1）管路特性方程；（2）输油管线的总长度（包括所有局部阻力当量长度） 。解：（1）管路特性方程甲、乙两地油罐液面分别取作 1-1与 2-2截面，以水平管轴线为基准面，在两截面之间列柏努利方程，得到2eeHKBq由于启
10、动离心泵之前 pA=pC,于是=0gZ则 2eBq又 m38Hh2/m5=2.5102 h2/m5)9/(则 （q e 的单位为 m3/h）e.10（2）输油管线总长度 2eluHdgm/s=1.38 m/s390.164于是 m=1960 me22.83lu2用离心泵（转速为 2900 r/min）进行性能参数测定实验。在某流量下泵入口真空表和出口压力表的读数分别为 60 kPa 和 220 kPa，两测压口之间垂直距离为 0.5 m，泵的轴功率为 6.7 kW。泵吸入管和排出管内径均为 80 mm，吸入管中流动阻力可表达为（u 1 为吸入管内水的流速，m/s） 。离心泵的安装高度为 2.5
11、 m，实验是在 20 2f,013.h，98.1 kPa 的条件下进行。试计算泵的流量、压头和效率。解：（1）泵的流量由水池液面和泵入口真空表所在截面之间列柏努利方程式（池中水面为基准面） ，得到10,2110fhupgZ习题 1 附图将有关数据代入上式并整理，得 48.351.921065.332um/s84则 m3/h=57.61 m3/h2(.60)q(2) 泵的扬程 29.045.81.90)2(3021 hH(3) 泵的效率=68%s.457.6.%3qgP在指定转速下，泵的性能参数为：q=57.61 m 3/h H=29.04 m P=6.7 kW =68%5用离心泵将真空精馏塔的
12、釜残液送至常压贮罐。塔底液面上的绝对压力为 32.5 kPa(即输送温度下溶液的饱和蒸汽压) 。已知：吸入管路压头损失为 1.46 m，泵的必需气蚀余量为 2.3 m，该泵安装在塔内液面下 3.0 m 处。试核算该泵能否正常操作。解：泵的允许安装高度为 avgf,01pHNPSH式中 0则 -4.26m.1)53.2(g泵的允许安装位置应在塔内液面下 4.26m 处，实际安装高度为3.0m ，故泵在操作时可能发生气蚀现象。为安全运行，离心泵应再下移 1.5 m。8对于习题 7 的管路系统，若用两台规格相同的离心泵（单台泵的特性方程与习题 8相同）组合操作，试求可能的最大输水量。解：本题旨在比较
13、离心泵的并联和串联的效果。（1）两台泵的并联 2525)(10.4810.8qq解得： q=5.54103 m3/s=19.95 m3/h(2) 两台泵的串联 )2.(2.5252q解得： q=5.89103 m3/s=21.2 m3/h在本题条件下，两台泵串联可获得较大的输水量 21.2 m3/h。第三章 非均相混合物分离及固体流态化2用降尘室除去气体中的固体杂质，降尘室长 5 m，宽 5 m，高 4.2 m，固体杂质为球形颗粒，密度为 3000 kg/m3。气体的处理量为 3000（标准） m3/h。试求理论上能完全除去的最小颗粒直径。（1）若操作在 20 下进行，操作条件下的气体密度为
14、1.06 kg/m3，黏度为 1.810-5 Pas。（2）若操作在 420 下进行，操作条件下的气体密度为 0.5 kg/m3，黏度为 3.310-5 Pas。解：（1）在降尘室内能够完全沉降下来的最小颗粒的沉降速度为：sm0357.s536027sv,t blqu设沉降在斯托克斯区，则：2t ().518sdg55ts.0.371.980.()(6)u核算流型：5tt1.98.40dRe 原设滞流区正确，能够完全除去的最小颗粒直径为 1.98510-5 m。（2）计算过程与（1）相同。完全能够沉降下来的最小颗粒的沉降速度为：s0846.sm5360274sv,t blqu设沉降在斯托克斯区
15、，则：55ts18.1.1324.m()()9dg核算流型：5tt4.320.846.0591uRe原设滞流区正确，能够完全除去的最小颗粒直径为 4.13210-5 m。3对 2 题中的降尘室与含尘气体，在 427 下操作，若需除去的最小颗粒粒径为 10 m，试确定降尘室内隔板的间距及层数。解：取隔板间距为 h，令tLu则 （1）tsm107.s2.457360sv, bHqu10 m 尘粒的沉降速度sm10954.s103.88.518 326s2t gd由（1）式计算 h .24m10954.107.3层数 取 18 层2Hn.3m18.h核算颗粒沉降雷诺数：644tt 50.910.e
16、7510duR核算流体流型：e 52.23().6821010bhdu10板框压滤机过滤某种水悬浮液，已知框的长宽高为 810 mm810 mm42 mm，总框数为 10，滤饼体积与滤液体积比为 =0.1，过滤 10 min，得滤液量为 1.31 m3，再过滤10 min，共得滤液量为 1.905 m3，试求（1）滤框充满滤饼时所需过滤时间；（2）若洗涤与辅助时间共 45 min，求该装置的生产能力(以得到的滤饼体积计)。解：（1）过滤面积 2m1.308.A由恒压过滤方程式求过滤常数 KV612.3.23.e0.905.1e联立解出 ，3em76./sm1.225K恒压过滤方程式为 3246
17、.Vc 7.0081.0V3756.v代入恒压过滤方程式求过滤时间 min23.40s10461.3/.2.0.23（2）生产能力/hm206./s10823.4/sm6045217. 3353Dwc VQ11在 Pa 压力下对硅藻土在水中的悬浮液进行过滤试验，测得过滤常数31067K=510-5 m2/s，q e=0.01 m3/m2，滤饼体积与滤液体积之比 =0.08。现拟用有 38 个框的BMY50/810-25 型板框压滤机在 Pa 压力下过滤上述悬浮液。试求：（1）过滤至滤304框内部全部充满滤渣所需的时间；（2）过滤完毕以相当于滤液量 1/10 的清水洗涤滤饼，求洗涤时间；（3）若
18、每次卸渣、重装等全部辅助操作共需 15 min，求过滤机的生产能力（m 3 滤液/h） 。解：（1）硅藻土， ，可按不可压缩滤饼处理01.s， 与 无关pkK2eq时， ，Pa34/sm24K23e/m01.q，332c 6.0805.81.V 286.49.8A，791.6v 323/15.0/.497q代入恒压过滤方程式求过滤时间 2 053.0153.0s67（2）洗涤 3wm91.Vsm10748.3s01.563.849184 3ee2EW qKAVds9.20734.01/V（3）生产能力 /hm27.0/h36/0159.276.5 33DW Q7在一传热面积为25 m2的单程管
19、壳式换热器中，用水冷却某种有机溶液。冷却水的流量为28 000kg/h，其温度由25 升至38 ，平均比热容为4.17 kJ/(kg)。有机溶液的温度由110 降至65 ，平均比热容为1.72 kJ/(kg)。两流体在换热器中呈逆流流动。设换热器的热损失可忽略，试核算该换热器的总传热系数并计算该有机溶液的处理量。解： kJ/(kg) p,c4.17Cp,c21(QWtW102.4538107.436285求 mt有机物 110 65水 38 2572 40tC4.5072lnmCmW3.10.14225 Khkg10963.skg452.s672.4 43521h TcQWp12在一单程管壳式换热器中，管外热水被管内冷水所冷却。已知换热器的传热面积为5 m2，总传热系数为1 400 W/(m2)；热水的初温为 100 ，流量为5 000 kg/h；冷水的初温为20 ，流量为 10 000 kg/h。试计算热水和冷水的出口温度及传热量。设水的平均比热容为4.18 kJ/(kg )，热损失可忽略不计。解： CW580618.436053h pcW1.3cp5.0168maxinRCini4()1.2KANTU查图得 0.57传热量 min1()QtW1067.206.8. 5122.5Tt解出 25412R0.54ttCT解出 23t
