1、1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1） 、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。 QK=式中：设计水量，m 3/d；Q日平均水量，m 3/d；变化系数；K（2） 、确定设计污泥龄 C需反硝化的硝态氮浓度为 e0-)S.5(-NNO=式中：进水总氮浓度，mg/L；N进水 BOD 值 【1】 ，mg/L；0S出水 BOD 值，mg/L；e出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算 0SNKOde=计算出 值后查下表选取相应的 值，再查下表取得 值。deKVD/ C反硝化设计参数表（T=1012）反硝化工艺 设缺氧区的反硝化 间歇或同步反硝化(
2、 )VD/Ccd/ )/(k3degBODNK0.20 0.11 0.060.30 0.13 0.090.40 0.14 0.120.50 0.15 0.15（3） 、计算污泥产率系数 Y【2】 072.1.0-6.75.0 )15-(TCSXKY+=式中：污泥产率系数，kgSS/kgBOD；修正系数，取 ；K9.0=K进水 SS 值 mg/L;0X设计水温，与污泥龄计算取相同数值。T然后按下式进行污泥负荷核算： )-(0eCSSYL=式中：污泥负荷，我国规范推荐取值范围为SL0.20.4kgBOD/(kgMLSS d)。活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10） 【3】 单位：d污水
3、处理厂规模BOD1200kg/d BOD6000kg/d处理目标最小泥龄 建议泥龄 最小泥龄 建议泥龄有硝化 5 6 4 5无硝化 10 11 8 9有硝化反硝化 2.0/=VD12.5 13.8 10 11.3314.3 15.7 11.4 12.94./16.7 18.3 13.3 1550D20 22 16 18有硝化、反硝化，污泥稳定 25 25（4） 、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。反应池 MLSS 取值范围处理目标 MLSS(kg/m3)有初沉池 无初沉池无硝化 2.03.0 3.04.0有硝化(反硝化) 2.53.5 3.54.5污泥稳定 4.5取定 ML
4、SS(X)值后，应用污泥回流比 反复核算RXR-=3107.EtSVI式中：污泥回流比，不大于 150%；R浓缩时间，其取值参见下表。Et浓缩时间取值范围工艺选择 无硝化 有硝化 有硝化反硝化 有深度反硝化浓缩时间 1.52h 1.01.5h 2h 2.5h（5） 、计算反应池容积 XSYQVeC10)-(24=计算出反应池容积 后，即可根据 的比值分别计算出缺氧VD/反应池和好氧反应池的容积。2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算 DAVRQV15.0)(75.0+=式中：厌氧反应池容积，m 3。AV3、曝气量的计算：（1） 、实际需氧量的计算 othttCNSO86.2-57.42+=
5、式中： 2O实际需氧量，kgO 2/d；去除含碳有机物单位耗氧量，包括 BOD 降解耗氧量和活C性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD；BOD 去除量，kg/d；tS硝化的氨氮量，kg/d；htN反硝化的硝酸盐量，kg/d。ot其中，去除含碳有机物单位耗氧量 按下式计算：CO)15-(072.1.56.0TCCO+=按该式计算出不同泥龄和不同水温下的 值列于表 5【4】 ，设计时可O直接查下表。降解含碳有机物单位耗氧量表 单位：kgO 2/kgBOD泥龄(d )T() 4 8 10 15 20 2510 0.85 0.99 1.04 1.13 1.18 1.2212 0.87 1.02 1.
6、07 1.15 1.21 1.2415 0.92 1.07 1.12 1.19 1.24 1.2718 0.96 1.11 1.16 1.23 1.27 1.3020 0.99 1.14 1.18 1.25 1.29 1.3225 1.07 1.21 1.24 1.30 1.33 1.3530 1.14 1.26 1.29 1.34 1.36 1.38BOD 去除量 按下式计算：tS3-e01)S(=QfCt式中：BOD 负荷波动系数，按下表选用。CfBOD 负荷波动系数表污泥龄（d）污泥龄(d)4 6 810 1525波动系数 1.3 1.25 1.2 1.2 1.15 1.1当无反硝化时，
7、需硝化的氨氮量 按下式计算：htN3-e0105-)S.5(- +=khtQN式中：进水凯氏氮 【5】 浓度，mg/L；K要求出水氨氮浓度，mg/L。he当有反硝化时，需硝化的氨氮量 按下式计算：htN3-e012)S-.5(-=QNht反硝化的硝酸盐量 按下式计算：ot /0t（2） 、标准需氧量的计算由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温 20、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。标准需氧量按下式计算： )20-(024.1)-(TSWSCOO=式中：最热日反应池平均
8、水温，取值与计算 时相同，；T C修正系数，我国规范建议值为 ； 0.85=修正系数，我国规范建议值为 ； 9标准条件下清水中的饱和溶解氧， mg/L；SC 2.S清水在 和实际计算压力 Pa 时的饱和溶解氧，WTmg/L；2.9=S混合液剩余溶解氧值，一般 =2mg/L，同步硝化反硝化0 0C=0.5mg/L。清水在 和实际计算压力 Pa 时的饱和溶解氧 按下式计算：T SW)068.24(CSWbtPO+=式中：清水在 时的饱和溶解氧，mg/L；StCT曝气装置处绝对压力，10 5Pa；bP曝气池逸出气体中含氧，%。tO曝气装置处绝对压力 按下式计算：bPh1.03.+=式中：曝气设备处的
9、水深，m；h曝气池逸出气体中含氧 按下式计算：tO%10)-(2791+=At E式中： AE曝气设备的氧利用率，未知时可取 0.2；（3） 、风机风量的计算风机风量按下式计算： ASEOG28.0=式中：需气量，Nm 3/d【6】 。SG【1】设有初沉池时，S 0为初沉池出水的 BOD 值。【2】本式仅在 COD/S02.2 时有效。当 COD/S02.2 时，应按 COD来计算产泥量。【3】当每日进水总 BOD 值在 12006000kg/d 时，按内插法取值；当VD/V 值在表中数值之间，也按内插法取值。当设计温度不是 10时，需自行计算。其计算方法如下：)15-(03.4TCOF=式中
10、： CO硝化泥龄，及好氧泥龄，d；安全系数，当进水总 BOD1200kg/d 时，F=1.8；当进F水总 BOD6000kg/d 时，F=1.45；当 1200kg/d进水总BOD6000kg/d 时，采用插值法。【4】当 COD/S02.2 时，应按 COD 来计算耗氧量。计算方法如下： 10/)- 95.0(CODCXQO=式中：进水 COD，mg/L；COD进水颗粒性固体状 COD，mg/L。X进水颗粒性固体状 COD 按下式计算： )15-( )15-()15-(072. 072.34.(6315.03)(-( TC TCCODTCODCODSA+=式中：进水溶解性 COD，mg/L；CODS经验系数，取值范围为 0.20.35。A【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。【6】Nm 3标准状态下的空气体积，温度为 20，气压为一个大气压。
