1、 彭山区彭祖新城污水处理厂脚手架专项施工方案编制： 审核： 批准： 四川舜和建筑工程有限公司2015 年三月目 录一、编制说明及编制依据 .2三、施工部署 .3四、脚手架的设计与验算 .4五、 脚手架搭设 .9六、脚手架的拆除 .12七、脚手架工程的安全管理 .13八、脚手架搭拆注意事项 .14脚手架施工方案一、编制说明及编制依据1、编制说明为保证本项目施工过程中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案，作为脚手架工程施工的原则性指导文件。2、编制依据建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2001) 。建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技
2、术规范(JGJ130-2011) 。建筑施工手册缩印本第四版。招投标文件。现场环境和条件。3、基础说明1）脚手架为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。有单、双排脚手架、结构脚手架、装饰脚手架等。2）阻燃密目网用来防止人、物坠落，或用来避免、减少坠落及物击伤人，有阻燃功能的网具。安全网一般由网体。边绳、细绳等构件组成。二、工程概况该污水处理厂设在彭山县彭溪镇龙门桥村，污水厂设计总规模 1 万 m3/d，近期设计规模 0.5 万 m3/d，规模属于小型。污水厂近期占地面积约 20 亩。 见下表：主要构（建）筑物一览表编号 名称 规格及型号 结构形 式 单位 数量 备注1 粗格栅及提
3、 升泵井 粗格栅间：LxBxH=10.5x2.2x12.4m；提升泵房：LxBxH=5.0x6.8x(13.6+4.2)m 钢筋砼 座 1 合建2 细格栅渠 LxBxH=9.1x4.6x(1.72.1)m 钢筋砼 座 1 分 2 格水道主要构（建）筑物一览表编号 名称 规格及型号 结构形 式 单位 数量 备注3 钟式沉砂池 2.13，H=5.45m 钢筋砼 座 24 CASS 生化池 LxBxH=24.05x38.45x7.0m 钢筋砼 座 1 分 4 格5 活性砂滤池 LxBxH=4.9x10.2x6.5m 钢筋砼 座 1 8 套6 紫外线消毒 架 LxBxH=12.4(2.256.25)3
4、.5m 钢筋砼 座 1 分 2 格7 鼓风机房及 变配电间 变配电间：LxBxH=18x10x4.8m；鼓风机房：LxBxH=17.1x9.0x6.0m 框架 栋 1 合建8 脱水间及变 配电间 LxBxH=30x12x7.2m 框架 栋 1 含泥棚9 贮泥池 LxBxH=6.25x3.05x4.1m 钢筋砼 座 110 加药间 LxBxH=7.2x10.8x4.8m 框架 栋 111 机修仓库 LxBxH=20.4x7.5x6.6m 框架 栋 112 综合楼 F=740m2 框架 栋 113 门卫 F=25.92m2 砖混 栋 114 仪表间 F=40m2 框架 栋 1三、施工部署1、施工方
5、案的选择根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各单位工程的池壁及隔墙、各建筑物的外墙施工采用双排脚手架。2、材料要求2.1 钢管钢管采用 483.5 焊管，材质 Q235-A 级，钢管的长度不得超过6500mm(最大质量25kg)。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度和钢管变形超过规定数值时，不得使用。2. 2 扣件新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧
6、扣件均应进行防锈处理。2. 3 脚手板在使用人员密集、使用周期较长的部位，脚手板采用木板。木板用杉木或松木制作，其宽度200mm，厚度50mm，两端用 1014 号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐朽的木板。在一般部位，脚手板采用符合规范要求的毛竹脚手片。2. 4 安全网外侧脚手架搭设完成后，需满挂安全网围护，采用细尼龙绳编制的安全网。安全网应封严，与外脚手架固定牢固。3、质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 进行操作和验收。4、材料计划钢管：规格为 483.5，数量 500T；扣件：80000 个；钢管和扣件均为外部租赁，随施工要求分批次进场。脚手板按实际需求
7、进行配备。5、劳动力计划架子工 25 个，工作内容为各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等；普工 15 个，配合架子工作业。四、脚手架的设计与验算1、双排脚手架的设计及验算搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50m，立杆的横距 1.0m，立杆的步距 1.80m，搭设高度 15m。采用的钢管类型为 483.5。施工均布荷载为 3.0kN/m2。1.1 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.1 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0
8、.3001.00/3=0.10kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.00/3=1.00kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.10=0.166kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.00=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)1.1.2 强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：M1=(0.080.166+0.101.4)1.52=0.345kNm支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：M2=-(0.100.166+0.1171.4)1.5002= -
9、0.406kNm我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.406106/5080.0=79.921N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!1.1.3 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.10=0.138kN/m活荷载标准值 q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=(0.6770.138+0.9901.00)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.185mm.横向受弯杆件容许扰度为 L/150 和 10mm，满足要求！1.2 小横杆的计算小横杆按照
10、简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.2.1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0001.500/3=0.150kN活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.150+1.41.500=2.349kN小横杆计算简图1.2.2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M
11、=(1.20.038)1.0002/8+2.3491.000/3=0.789kNm=M/W=0.789106/5080.0=155.276N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!1.2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.020mm；集中荷载标准值 P=0.058+0.150+1.500=1.708kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V
12、2=1707.6001000.0(31000.02-41000.02/9) (722.06105121900.0)=2.414mm；最大挠度和：V=V1+V2=2.434mm小横杆的最大挠度小于 1000.0/150 与 10mm,满足要求!1.3 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件承载力取 8.0kN，抗滑承载力系数为 0.80，实际单扣减抗滑承载力设计值取 6.4KN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。1.3.1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000
13、=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!1.4 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.4.1 静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248NG1 = 0.12515.000 = 1.872 kN；脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.30NG2=
14、0.30021.500(1.000+0.3)/2 = 0.585 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为 0.15NG3 = 0.15021.500/2 = 0.225 kN；安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.794 kN；1.4.2 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0001.5001/2 = 2.
15、250 kN；1.4.3 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.794+ 1.42.250 = 6.503 kN；1.5 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =6.503 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm ；计算长度附加系数 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ：u = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：l o = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=
16、0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =N/A= 6503.000/(0.186489.000)=71.502 N/mm2；立杆稳定性计算 = 71.502 f = 205.000 N/mm2 满足要求！五、 脚手架搭设1、脚手架搭设顺序：材料准备及检查 地基处理 定位放线 竖立杆 扫地杆(先纵后横，横在纵下) 第一步横杆第一步纵杆 第 X 步横杆第 X 步纵杆(先纵后横，横在纵上) 按设计设置连墙件、剪刀撑。2、立杆垫板每根立杆底部设置面积0.15 m2 的木垫板，垫板宽度20cm ，厚度50mm，垫板的垫设方向一致。3、扫地杆脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的
