1、贝雷架便桥计算书1目 录第 1 章 设计计算说明 .11.1 设计依据 .11.2 工程概况 .11.3.1 主要技术参数 .11.3.2 便桥结构 .3第 2 章 便桥桥面系计算 .42.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 .42.1.1 计算简图 .42.1.2.计算荷载 .42.1.3. 结算结果 .52.1.4 支点反力 .52.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 .52.2.1. 计算简图 .52.2.2 计算荷载 .62.2.3 计算结果 .62.2.4. 支点反力 .62.3 分配横梁的计算 .72.3.1.计算简图 .72.3.2. 计算荷载 .72.3.3. 计算结果 .7第
2、3 章 贝雷架计算 .93.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 .93.1.1 最不利荷载位置确定 .93.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .113.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 .113.2 履带吊作用下贝雷架计算 .143.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 .143.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 .153.1.3 腹杆加强后最不利荷载 位置贝雷架计算结果 .17第 4 章 横梁及钢管桩计算 .213.1.横梁计算 .213.1.1 履带吊工作状态偏心 15cm.213.1.2 履带吊工作状态（无偏心） .223.1.3 履带吊偏心 60cm 走行状态 .233.1.4 履带
3、吊走行状态（无偏心） .243.1.5 混凝土运输车偏心 130cm 通过状态 .263.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 .273.2 最不利荷载位置钢管桩计算结果 .283.2.1 计算荷载 .283.2.2 计算结果 .291第 1 章 设计计算说明1.1 设计依据；大桥全桥总布置图（修改初步设计） ；铁路桥涵施工规范 （TB10203-2002） ；钢结构设计规范GB50017-2003；路桥施工计算手册 ；桥梁工程 、 结构力学 、 材料力学 ；其他相关规范手册。1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点 DK711+296.48，桥梁终点 DK712+523.
4、05，全长 1076.1m。包括 7 片 12m 空间刚构、30 片32m 简支箱梁、35 座桥墩、2 座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量 910 立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为 3.55 米/秒。共统计 2005 年2009 年水文资料。1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1)便桥标高的确定：2便桥总长度拟定 153 米，共设 17 跨，每跨长度为 9 米。墩身高度为 7米。钢管打入河床下 8 米。保证在河流冲刷线以下 0.5 米。验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式 b=153m h=7m、
5、底坡 i=0.5%。 粗糙 n=0.03 校核流量 Q.过水面积 A=BH=153*7=1071M2湿周 x=B+2H=167m水力半径 R=A/x=6.41m谢才系数 C=R 1/6/n=42.04m1/2/s流量 Q=AC =3604.8m3/s910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足Ri要求。(2)荷载确定桥面荷载考虑以下三种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆 9m的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。与公路一级车辆荷载比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载，将履带吊架梁工况作为检算荷载。1 台 9m的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车
6、型：海诺集团生产 HNJ5253GJB(9m)）： 18019392352490荷载平面图3P1P2338015荷载立面图P1=6TP2=P3=17T合计：40T履带吊架梁时荷载立面及平面如下：履带吊重 50t，吊重按 15t 考虑。（3）钢弹性模量 Es2.110 5MPa；（4）材料容许应力： 120Mpa20Pa210Mpa,35钢Q85144Pw 1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3 连续梁结构，便桥基础采用 529*10 钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装 2I32b 作为横梁，梁部采用 4榀贝雷架，间距 450+2700+450mm，贝雷梁上横向安装 I20b
7、横梁，横梁4位于贝雷架节点位置，间距 705+705+705+885mm，横梁上铺设 16b 槽钢，槽向向下，间距 190mm，在桥面槽钢上焊制 12mm 短钢筋作为防滑设施。第 2 章 便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁16b 及横向分配梁 I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按 5 跨连续梁考虑，计算简图如下：PR12R3R45R67057058570701852.1852.弯矩最不利位置R1R2R3R4R5R6705705857070PP142013509
8、35剪力、支点反力最不利位置52.1.2.计算荷载计算荷载按三种荷载组合分别计算。计算荷载：计算荷载为 9m3 混凝土运输车，前轴重由 8 根槽钢承担，每根槽钢承担 P1=60000/8=7500N，后轴重同样也由 8 根槽钢承担，每根槽钢承担 P2=170000/8=21250N2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN16b 的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm 2 max= Mmax /W=3.1049106/17.5103
9、=179.5N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2 max= Qmax /A0=20.797103/960=21.2N/ mm285 N/ mm22.1.4 支点反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N结论：在 9m3 混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm 可满足施工要求！62.2 履带吊作用下纵向分布梁计算2.2.1. 计算简图履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下： R123R456705870429q2.2.2 计算荷载单个履带板宽度为 700mm，按由 4 根槽钢承担
10、考虑，履带吊按吊重25t，并考虑 1.3 的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3 计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN16b 的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm 2 max= Mmax /W=1.539106/17.5103=87.9N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2 max= Qmax /A0=11.61103/960=12.1N/ mm285 N/ mm27
11、2.2.4. 支点反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N结论：在 55t 履带吊吊重 25t 作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm 可满足施工要求！2.3 分配横梁的计算2.3.1.计算简图分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下： R12 R43190193019070450270 5070651865P P2.3.2. 计算荷载分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为履带吊作用时的荷载，P=24363N。2.3.3. 计算结果按上述荷载与计算简图计算，
12、计算结果为：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KN8I20b 的截面几何特性为：I=2500cm4 W=250cm3A=39.5cm2 A0=9*（200-11.4*2）=1595mm 2 max= Mmax /W=25.941106/250103=103.8N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2 max= Qmax /A0=97.669103/1595=61.2N/ mm285 N/ mm2支点反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用 I20b，间距 705*3+885mm可满足施工要求！
