1、E弹性模量 Es压缩模量 Eo变形模量 在工程中土的弹性模量要远大于压缩模量和变形模量，而压缩模量又大于变形模量。但在勘察报告中却只提供变形模量，在模拟计算的时侯我们要用弹性模量。 变形模量的定义在表达式上和弹性模量是一样的 E=/，对于变形模量 是指应变，包括弹性应变 e 和塑性应变 p，对于弹性模量而言， 就是指 e。压缩模量指的是侧限压缩模量，通过固结试验可以测定。如果土体是理想弹性体，那么 E Es（ 1-22/(1-)） E0。 在土体模拟分析时，如果时一 维压缩问题，选用 Es；如果是变形问题，一般用 E0；如果是瞬时变形，或弹性变形用 E。 土的变形模量与压缩模量的关系 土的变形
2、模量和压缩模量，是判断土的压缩性和计算地基压缩变形量的重要指标。 为了建立变形模量和压缩模量的关系，在地基设计中，常需测量土的側压力系数 和側膨胀系数 。 側压力系数 ：是指側向压力 x与竖向压力 z之比值，即： x/z 土的側膨胀系数 （泊松比）：是指在側向自由膨胀条件下受压时，测向膨胀的应变 x与竖向压缩的应变 z之比值，即 x/z 根据材料力学广义胡克定律推导 求得 和 的相互关系， /(1 )或 /（ 1 ） 土的側压力系数可由专门仪器测得，但側膨胀系数不易直接测定，可根据土的側压力系数，按上式求得。 在土的压密变形阶段，假定土为弹性材料，则可根据材料力学理论，推导出变形模量 E0 和
3、压缩模量 Es 之间的关系。 ，令 则 Eo Es 当 0 0.5 时， 1 0，即 Eo/Es 的比值在 0 1 之间变化，即一般 Eo 小于 Es。但很多情况下 Eo/Es 都大于 1。其原因为：一方面是土不是真正的弹性体，并具有结构 性；另一方面就是土的结构影响；三是两种试验的要求 不同； 、 的理论换算值 土的种类 碎石土 0.15 0.20 0.95 0.90 砂土 0.20 0.25 0.90 0.83 粉土 0.23 0.31 0.86 0.72 粉质粘土 0.25 0.35 0.83 0.62 粘土 0.25 0.40 0.83 0.47 注： E0 与 Es 之间的关系是理论
4、关系 ，实际上，由于各种因素的影响， E0 值可能是 Es 值的几倍，一般来说，土愈坚硬则倍数愈大，而软土的 E0 值与 Es 值比较 弹性模量的数值随材料而异，是通过实验测定的，其值表征材料抵抗弹性变形的能力。 压缩模量是土的压缩性指标：土体在完全侧限条件下，竖向附加应力与相应的应变增量之比称为压缩模量。 变形模量是在现场测试获得，土体压缩过程中无侧限；而压缩模量是通过室内压缩试验换算求得，土体在完全侧限条件下的压缩。它们都与其他建筑材料的弹性模量不同，具有相当部分不可恢复的残余变形。但理论上变形模量与压缩模量两者 是完全可以互相换算的。具体可参见：土力学的教科书。 第七节 土的力学性质 建
5、筑物的建造使地基土中原有的应力状态发生变化，从而引起地基变形，出现基础沉降；当建筑荷载过大，地基会发生大的塑性变形，甚至地基失稳。而决定地基变形、以至失稳危险性的主要因素除上部荷载的性质、大小、分布面积与形状及时间因素等条件外，还在于地基土的力学性质，它主要包括土的变形和强度特性。 由于建筑物荷载差异和地基不均匀等原因，基础各部分的沉降或多或少总是不均匀的，使得上部结构之中相应地产生额外的应力和变形。基础不均匀沉降超过了一定的限 度，将致建筑物的开裂、歪斜甚至破坏，例如砖墙出现裂缝、吊车出现卡轨或滑轨、高耸构筑物的倾斜、机器转轴的偏斜以及与建筑物连接管道的断裂等等。因此，研究地基变形和强度问题
6、，对于保证建筑物的正常使用和经济、牢固等，都具有很大的实际意义。 对土的变形和强度性质，必须从土的应力与应变的基本关系出发来研究。根据土样的单轴压缩试验资料，当应力很小时土的应力一应变关系曲线就不是一根直线了（图 2-29）。就是说，土的变形具有明显的非 线性特征 。然而，考虑到一般建筑物荷载作用下地基中应力的变化范围（应力增量还不很大，如果 用一条割线来近似地代替相应的曲线段，其误差可能不超过实用的允许范围。这样，就可以把土看成是一种 线性变形体 。而土的强度峰值则是按其应变不超过某个界限的相应应力值确定的。 天然地基一般由成层土组成，还可能具有尖灭和透镜体等交错层理的构造，即使是同一厚层土
7、，其变形和强度性质也随深度而变。因此，地基土的非均质性是很显著的。但目前在一般工程中计算地基变形和强度的方法，都还是先把地基土看成是均质体，再利用某假设条件，最后结合建筑经验加以修正的办法进行的。 一、土的压缩性 （一）基本概念 土在压力作用下体积缩小的特性称为土的 压缩性 。试验研究表明，在一般压力（ 100 600kpa）作用下，土粒和水的压缩与土的总压缩量之比是很微小的，因此完全可以忽略不计，所以把土的压缩看作为土中孔隙体积的减小。此时，土粒调整位置，重行排列，互相挤紧，饱和土压缩时，随着孔隙体积的减少土中 孔隙水则被排出。 在荷载作用下，透水性大的饱和无粘性土，其压缩过程在短时间内就可
8、以结束。然而，粘性土的透水性低，饱和粘性土中的水分只能慢慢排出，因此其压缩稳定所需的时间要比砂土长得多。土的压缩随时间而增长的过程，称为土的固结。饱和软粘性土的固结变形往往需要几年甚至几十年时间才能完成，因此必须考虑变形与时间的关系，以便控制施工加荷速率，确定建筑物的使用安全措施；有时地基各点由于土质不同或荷载差异，还需考虑地基沉降过程中某一时间的 沉降差异 。所以，对于饱和软粘性土而言，土的固结问题是十分重要的。 计算 地基沉降量 时，必须取得土的 压缩性指标 ，无论用室内试验或原位试验来测定它，应该力求试验条件与上的天然状态及其在外荷作用下的实际应力条件相适应。在一般工程中，常用不允许土样
9、产生侧向变形（完全侧限条件）的室内压缩试验来测定土的压缩性指标，其试验条件虽未能完全符合土的实际工作情况，但有其实用价值。 （二）压缩曲线和压缩性指标 1压缩试验和压缩曲线 压缩曲线 是室内土的压缩试验成果，它是土的孔隙比与所受压力的关系曲线，压缩试验时，用金属环刀切取保持天然结构的原状土样，并置于圆筒形压缩容器（图 2-30） 的刚性护环内，土样上下 各垫有一块透水石，土样受压后上中水可以自由排出。由于金属环刀和刚性护环的限制，土样在压力作用下只可能发生竖向压缩，而无侧向变形。土样在天然状态下或经人工饱和后，进行 逐级加压固结 ，以便测定各级压力 p 作用下土样压缩稳定后的 孔隙比变化 。
10、设土样的初始高度为 H0，受压后土样高度为 H，则 H=H0 S 为外压力 p 作用下土样压缩稳定后的变形量。根据土的孔隙比的定义，假设土粒体积 Vs=1（不变），则土样孔隙体积 VV在受压前相应于初始孔隙比 e0，在受压后相应于孔隙比 e（图 2-31）。 为求土样压缩稳定后的孔隙比 e，利用受压前后土粒体积不变和土样横截面积不变的两个条件，得出（见图 2-31）： (2-19a) 或 (2-19b) 式中 G、 w0、 0，分别为 土粒比重 、土样的 初始含水量 和 初始重度 。这样，只要测定土样在各级压力 p 作用下的稳定压缩量 S 后，就可按上式算出相应的孔隙比 e，从而绘制土的压缩曲
11、线。 压缩曲线 可按两种方式绘制，一种是采用普通直角座标绘制的 e 一 p 曲线图 2-32a，在常规试验中，一般按户一 0.05、 0.1、 0.2、 0.3、 0.4MPa 五级加荷；另一种的横座标则取 p 的常用对数取值，即采用半对数直角座标纸绘制成 e-logp曲线图 2 一 32b，试验时以较小的压力开始，采取小增量多级加荷，并加到较大的荷载（例如 1 1.6MPa）为止。 2土的压缩系数和压缩指数 压缩性不同的土，其 e-p 曲线的形状是不一样的。曲线愈陡，说明随着压力的增加，土孔隙比的减小愈显著，因而土的压缩性愈高。所以，曲线上任一点的切线斜率口就表示了相应于压力p 作用下土的压
12、缩性，故称 a 为 压缩系数 。 (2-21) 式中 土的压缩系数 MPa-1； p1 般是指地基某深度处土中竖向自重应力， MPa； p2 地基某深度处土中自重应力与附加应力之和， MPa； e1 相应于 p1作用下压缩稳定后的孔隙比； e2 相应于 p2作用下压缩稳定后的孔隙比。 压缩系数愈大，表明在同一压力变化范围内土的孔隙比减小得愈多，也就是上的压缩性愈大。为了便于应用和比较，并考虑到一般建筑物地基通常受到 的压力变化范围，一般采用压力间隔由p1=0.1MPa增加到 p2=0.2MPa 时所得的压缩系数 0.1-0.2来评定土的压缩性： 0.1-0.2 0.1Mpa-1 时，属低压缩性
13、土； 0.1 0.1-0.2 0.5MP a-1 时，属中压缩性土； 0.1-0.2 0.5MP a-1 时，属高压缩性土。 土的 e-p 曲线改绘成半对数压缩曲线 e-logp曲线时，它的后段接近直线（图 2-34）。其斜率 Cc为： (2-22) 式中 Cc称为土的 压缩指数 ；其他符号意义同式（ 2-21）。 同压缩系数一样，压缩指数 Cc值越大，土的压缩性越高。从图 2-34可见 Cc与不同，它在直线段范围内并不随压力而变，试验时要求斜率确定得很仔细，否则出入很大，低压缩性土的 Cc值一般小于 0.2， Cc值大于 0.4一般属于高压缩性土。采用 e-1ogp曲线可分析研究应力历史对土
14、的压缩性的影响，这对重要建筑物 的沉降计算具有现实意义。 3压缩模量 根据 e-p 曲线，可以求算另一个压缩性指标 压缩模量 Es。它的定义是土在完全侧限条件下的竖向附加压应力与相应的应变增量之比值。土的压缩模量 Es的计算式可由其定义导得： (2-23) 式中 Es土的压缩模量， MPa； 、 e1意义同式（ 2-21）。 土的压缩模量 Es是以另一种方式表示土的压缩性指标， Es越小，土的压缩性越高。为了便于比较和应用，通 常采用压力间隔 p1=0.1Mpa 和 p2=0.2MPa 所得的压缩模量 Es(0.1-0.2)，则式（ 2-23）改为： (2-24) 式 中 Es(0.1-0.2
15、) 相应于压力间隔为 0.1 0.2MPa时土的压缩模量， MPa； 0.1-0.2一一压力间隔为 0.1 0.2MPa时土的压缩系数； e1 意义同式（ 2-21）。 4土的回弹曲线和再压缩曲线 在室内压缩试验过程中，如加压到某一值 A（相应于图 235e卞曲线中的心点）后不再压，相反地，逐级进行卸压，则可观察到土样的回弹。若测得其回弹稳定后的孔隙比，则绘制相应的孔隙比与压力的关系曲线（如图中曲线），称为 回弹曲线 由于土样已 在压力 pi作用下压缩变形，卸压完毕后，土样并不能完全恢复到相当于初孔隙比 e0的 a 点处，这就显示出土的压缩变形是由弹性变形和残余变形两部分组成的，且以后者为主、
16、如重新逐级加压，则可测得土样在各级荷载下再压缩稳定后的孔隙比；从而绘制再压缩曲线，如图中 cdf所示。其中 df段象是 ab段的延续，犹如其问没有经过卸压和再加压过程一样。在半对数曲线（图 2-35中 e-1ogp曲线）中也同样可以看到这种现象。 某些类型的基础，其底面积和埋深往往都较大，开挖基坑后地基受到较大的减压（应力解除）作用，因而发生土的膨胀，造成坑底回 弹。因此，在预估基础沉降时，应该适当考虑这种影响。此外，利用压缩、回弹、再压缩的 e-1ogp曲线，可以分析应力历史对粘性土压缩性的影响。 （三）荷载试验测定土的变形模量 1基本概念 上的压缩性指标，除从室内压缩试验测定外，还可以通过
17、现场原位测试取得。例如可以通过载荷试验 （或旁压试验）所测得的土体变形与压力之间近似的比例关系，从而利用计算地基沉降的弹性力学公式反算土的变形模量。 荷载试验的设备、试验标准、操作要领及资料整理等详见第五章。 图 2-36为根据试验中各级压力 p（ MPa）及其相应的稳定沉降 s（ mm）值绘制的一些代表性土类的 p-s 曲线。其中曲线的压力较小部分往往接近于直线，与直线段终点：对应的压力。称为地基土的比例界限压力。一般地基容许承载力取接近或稍超过此比例界限值，所以通常地基的变形处于直线变形阶段，因而可以利用弹性力学公式，反求地基土的变形模量 E0，其计算公式如下： (2-25) 式中 r 刚
18、性载荷板沉降影响系数，对方形压板 r=0 88对圆形压板 r=0.79； 地基土的泊松比； B 载荷压板的边长或直径； S1 与所取定的比例界限压力 p1相对应的沉降。有时 p s 曲线 并不出现明显的起始直线段，此时一般对粘性土取 S 0.02B对应的荷载为 p1；对砂土取 p1=（ 0.010.015） B 对应的荷载为 p1，代人上式计算 E0。 载荷试验一般适合于在浅土层上进行。其优点是压力影响深度可达 1.5 2B（ B 为压板边长），因而试验成果能反映较大一部分土体的 压缩性；比钻孔取样在室内试验所受到的应力的与机械的扰动要小得多；土中应力状态在荷载板较大时与实际基础条件比较接近，因此有的国家规范规定
