1、 1 目 录 1.编制依据 2 2.工程概况 2 3.施工安排 2 4主要施工方法 2 5.平台的设计及荷载取值 3 6.钢平台计算 5 7.各项管理措施 13 2 悬挑式卸料 钢 平台施工方案 1.编制依据 1.1施工 组织设计。 1.2施工图纸。 1.3钢筋焊接及验收规范（ JGJ18-96）。 1. 4 建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80 91） 1.5钢结构设计规范 GBJ17-88 2.工程概况 2.1本工程位于无锡市安东路与坊城大道交汇处东北角。小区由9 栋住宅、 1 处连体地下室组成，由我公司承建的 3#、 4#、 5#、 6#、9#、 10#及地下车库。 3#楼为 23
2、 层，建筑檐口总高度为 80.95m， 4#楼为 21 层，建筑檐口总高度为 74.4m， 5#楼为 23 层，局部 25 层建筑总高度为 79.1m、 86.8m， 6#楼为 23 层，建筑檐口总 高度为 79.1m， 9#、 10#楼为 29 层，建筑总高度为 99.55m，框剪结构，基础为桩基承台连地下室筏板基础。 3.施工安排 3.1 本工程 2010年 12月正式开工， 2012年 3 月结构封顶， 2012年 10月底工程竣工。 3.2 基础及上部结构施工阶段采用 钢管扣件式 脚手架搭设施工。在主体结构施工中 ,为了楼层中材料的上下周转，利用悬挑式卸料钢平台进行材料的垂直吊运，具体
3、安放位置根据各单体的洞口位置确定。正常情况安放在各主楼靠塔吊一侧 ，便于吊运材料时塔吊司机能3 直接看到钢平台。 本方案卸料钢平台限载 1T。 4.主要施工方法 4.1施工前应检查构配件的焊接质量 ,几何尺寸 ,并涂刷二道防锈漆。 4.2构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为 65N/m。 4.3 铺设脚手板，脚手板厚度为 50mm 厚松木板。上面用 12 钢筋压牢。或用 M8螺栓与次梁相连。 4.4安装栏杆，栏杆高度为 1200mm。栏杆内侧张设安全密目网。 4.5安装平台吊索，吊索钢丝绳采用 18
4、.5钢丝绳，计 4 根。分别布置在料台平面 20 的吊环上，并用绳卡卡牢，每 根钢丝绳不少于 6 只。 4.6利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将槽钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留槽钢或钢管与其连接，并进行加焊。 4.7先将 2 根 15.5的钢丝绳分别锚固在上层结构框架柱上，框架柱四角围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将 2 根 18.5 的钢丝绳分别锚固在上层结构板面的预留钢筋环上，（ 2 25钢筋）。钢平台外口应略高于内口 150mm。 4.8接好钢丝绳调整完毕，（其中 2 根作安全绳）。经过检查验收，4 方可松卸起重吊钩，上下操作。
5、4.9悬挂限载标牌。 5.平台的设计及荷载取值 ： 5.1平台设计 1)钢平台主梁采用 14槽钢，长 L=5.4m其中 0.9m在楼面层，外悬挑长度为 5.4-0.9=4.5m。 2)次梁采用 10槽钢，长 L1=2m。 3)木板厚 50mm，并与次梁固定牢固。 4)吊环采用 20的圆钢双面焊接，焊缝高度不小于 10mm，宽度不小于 8mm，长度大于 6d。允许拉应力 32000N。 5) 钢丝绳采用 18.5钢丝绳，计 4 根，其中 2 根作安全绳。 6) 钢丝绳连接采用绳卡，每根钢丝绳不少 于 6 只。 7)平台 3 面作高度为 1200mm的围护。用 48 3.5钢管与 14焊接 ,内挂
6、安全密目网。 5.2荷载以及相关数据取值： 限载 m1=2000kg，集中荷载 m2=600kg。木板自重 g1=0.35 1.31.2=0.546kN/m， 10 槽钢自重 g2=0.118kN/m， 14a 槽钢自重g3=0.171kN/m，栏杆自重 g4=0.171kN/m。 永久荷载系数 2.1G ；可变荷载系数 4.1Q 14a槽钢相关数据：截面惯性矩 IX=563.7cm4，截面抵抗矩 WX=80.5 cm3。 10槽钢相关数据：截面惯性矩 IX=198.3cm4，截面抵抗矩 WX=39.7 5 cm3。 5.3钢平台简图： 6 6.钢平台计算 ： 6.1次梁计算： 1） 次梁选用
7、 10槽钢制作共设 4 道间距为 1.3m。 2） g 合 = g1+ g2=0.664kN/m 3） 集 中荷载力 P1= m2 9.8 Q =600 9.8 1.4=8.232kN 4） 施工活荷载 211 /1 7 8.225.4 8.92 0 0 05.4 8.9 mkNLmANP 均 mkNPP Q /96 4.34.13.117 8.23.12 均 5） 抗弯强度验算 mkNLPgqlM 3 1 4.28181 2122)m a x ( 合均次 mkNLPLglP a bqlM 448.4418181 11212m a x 合（集）次 抗弯强度单向受弯 fWM xx x 截 面 塑
8、 性 发 展 系 数 查 建 筑 结 构 设 计 综 合 手 册 表8.4.2-2 05.1x ； 6m a x 103 6 2.6 次MM x ； 37.39 xW ；钢材屈服强度 2/215 mmNf 可集 fmmNWM xx x 236 /7.1 0 6107.3905.1 104 4 8.4 7 可均 fmmNWM xx x 236 /51.55107.3905.1 103 1 4.2 型钢腹板较厚，剪力不起控制作用，且木板密铺在次梁上与次梁紧密连接，能阻止梁受压翼缘侧向位移，不必进行次梁的剪力和稳定性验算。 6.2主梁计算 1）计算均荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 max均M R
9、 RA B3 4 5 6a b c dq1.35 62.4 0.38 61.60 2 5.08 2.52 80.80 2 2.54 4.271.01 5M P3aM P3bM P3cM Q600 1300 1300 1300kNLPLgPPP 628.42121 121543 合 kNLPLgLgP 3 7 3.22121212121 1212116 弯矩方程： A BR A R BPC 11 xRxM A axPxRxM A 222 mkNggQ /4 1 1.043 8 baPabcM A Bplx xlqxxM 21 计算主梁最 不利荷载处： mkNL abPM aP 4.29.033
10、mkNL abPM bP 08.59.034 mkNL abPM cP 27.49.035 09.036 L abPM dP 由得 mkNLLLQMQ 04.12 9.09.02 9.021 算得 a 点受力后 RA、 RB支座反力 kNba bPaR A 88.3 kNaRB 748.0 由算得 a 点受力 b、 c 点的弯矩 mkNbM a 3 5 6.1 mkNcM a 3 8 6.0 同上求出 b 点受力 a、 c 弯矩，在计算 a 点弯矩时用 kNbRA 67.2 kNbRB 958.1 mkNaM b 6 0 2.1 9 mkNcM b 5 2 8.2 同上求出 c 点受力时用算出
11、 a、 b 弯矩 kNcRA 337.1 kNcRB 291.3 mkNaM c 8 0 2.0 mkNbM c 54.2 d 点受力时 RA、 RB支座反力 0dRA kNdRB 373.2 主梁自重以及栏杆重量产生的 RA、 RB支座反力 qRkNLggqlqR BA 9 2 5.02 9.02 43 由得 b 点受 q 力时的弯矩 xlqxbM Q 21 x 为 b 点到 AR 的距离 mkNggbM Q 015.19.15.49.121 43 通过弯矩图可以看出 b 点所收弯矩最大 mkNbMbMMbMM QcbPa 99 1.901 5.154.208.535 6.13m a x 均
12、2）计算集中荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 max集M 设集中荷载作用在最不利点 b kNPP 1 1 6.421 1 集 mkNlabPM 5 1 8.45.4 6.29.11 1 6.4m a x 集集 3）抗弯强度验算 mkNMMM 509.14m a xm a xm a x 集均主 抗弯强度单向受弯 10 fWM xx x 截 面 塑 性 发 展 系 数 查 建 筑 结 构 设 计 综 合 手 册 表8.4.2-2 05.1x ； 6m a x 10509.14 主MM x ； 3105.80 xW ；钢材屈服强度 2/205 mmNf 可fmmNWM xx x 236 /171105.8005.1 10509.14 AR 处所受剪应力 fmmNARAQ A 223 /76.41052.18 108 1 2.8合 型钢腹板较厚，剪力不起控制作用，且木板密铺在次梁上与次梁紧密连接，能阻止梁受压翼缘侧向位移，不必进行梁的稳定性验算。 6.3钢丝绳的拉力和强度验算 1）钢丝绳的拉力
