1、Comment 221: 没有落实Comment 222: 没有落实品茗安全计算软件问题1400-2500梁模碗扣（立杆300-600）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20015、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称 JGC 新浇混凝土梁计算跨度(m) 27.6混凝土梁截面尺寸(mmmm) 14002500 新浇混凝土结构层高(m) 12二、荷载设计面板 0.14面板及小梁 0.3楼板
2、模板 0.5模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m2)模板及其支架 0.75新浇筑混凝土自重标准值G 2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值G 3k(kN/m3) 1.5混凝土板钢筋自重标准值G 3k(kN/m3) 1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2基本风压 0(kN/m2) 0.7风压高度变化系数 z 1.32风荷载标准值 k(kN/m2)风荷载体型系数 s 0.80.74三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式 小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距l a(mm) 600步距h(mm) 1200立柱根数 6立柱布置方式 等间距立柱依次距梁左
3、侧立柱距离(mm) 0,300,300,300,300,300底模下设支撑小梁根数 12梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 300设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型 覆面木胶合板 模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 模板弹性模量E(N/mm 2) 10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh 2/6=10001515/637500mm 3，Ibh 3/12=1000151515/12281250mm 4q10.9max1.2(G 1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G 1k+(G3k+G2k
4、)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.14+(24+1.5)2.5)+1.42，1.35(0.14+(24+1.5)2.5)+1.40.72179.39kN/mq1静 0.91.35G 1k+(G2k+G3k)h10.91.350.14+(24+1.5)2.51 77.63kN/mq1活 0.91.40.7Q 2k10.91.40.7211.76kN/mq2G 1k+(G2k+G3k)h10.14+(24+1.5)2.5163.89kN/m1、强度验算Mmax0.107q 1静 L2+0.121q1活 L20.10777.630.13 2+0.1211.760.1320.14k
5、NmM max/W0.1410 6/375003.68N/mm 2f15N/mm 2满足要求！2、挠度验算max0.632qL 4/(100EI)=0.63263.89127.274/(10010000281250)0.04mml/400127.27/4000.32mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静 l +0.446q1活 l=0.39377.630.13+0.4461.760.133.98kNR2=R4=0.928q1静 l +1.142q1活 l=0.92877.630.13+1.1421.760.139.42kNR3=1.143q1静 l
6、 +1.223q1活 l=1.14377.630.13+1.2231.760.1311.57kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393 q2l=0.39363.890.133.2kNR2=R4=0.928 q2l=0.92863.890.13+1.1421.760.137.55kNR3=1.143 q2l=1.14377.630.139.29kN五、小梁验算小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 4585小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 1.66小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 54.19小梁截面
7、惯性矩I(cm 4) 230.3q1max3.98+0.91.35(0.3-0.14)1.4/11，11.57+0.91.35(0.3-0.14)1.4/1111.59kN/mq2max3.2+(0.3-0.14)1.4/11，9.29+(0.3-0.14)1.4/119.31kN/m1、抗弯验算Mmaxmax0.107q 1l12，0.5q 1l22max0.10711.590.6 2，0.511.590.3 20.52kNmM max/W0.5210 6/541909.63N/mm 2f15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q 1l1，q 1l2max0.60
8、711.590.6，11.590.3 4.22kNmax3V max/(2bh0)=34.221000/(28545)1.66N/mm 21.66N/mm 2满足要求！3、挠度验算10.632q 2l14/(100EI)0.6329.31600 4/(10084152303000)0.39mml/400600/4001.5mm2q 2l24/(8EI)9.31300 4/(884152303000) 0.49mml/400300/4000.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q 1l1，0.393q 1l1+q1l2max
9、1.14311.590.6， 0.39311.590.6+11.590.37.95kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R 122.75kN ，R 2R 116.48kN，R 2R 3R 4R 5R 6R 7R 8R 97.95kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q 2l1，0.393q 2l1+q2l2max1.1439.310.6，0.3939.310.6+9.310.3 6.39kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R 122.21kN，R 2R 115.19kN，R 2R 3R 4R 5R 6R 7R 8R 96.39kN六、主梁验算主梁类型 钢管
10、主梁材料规格(mm) 482.7可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 200 主梁抗剪强度设计值(N/mm 2) 115主梁截面惯性矩I(cm 4) 9.89 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.12主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)M max/W0.2510 6/412059.86N/mm 2f=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图 (kN)Vmax5.34kNmax2V max/A=25.341000/38427.83N/mm 2115N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(m
11、m)Comment 223: 2012年 7月 5日答复修正了Comment 224: 2012年 7月 5日答复修正了Comment 225: 应该执行碗扣式钢管脚手架 JGJ166-2008Comment 226: 2012年 7月 5日答复修正了max0.04mml/400280/4000.7mm满足要求！4、支座反力验算R13.49kN，R 218.86kN，R 318.63kN，R 418.63kN，R 518.86kN，R 63.49kN七、立柱验算钢管类型(mm) 482.7 立柱截面面积A(mm 2) 384立柱截面回转半径i(mm) 15.8 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4
12、.12立柱抗压强度设计值f(N/mm 2) 200=h/i=1200/15.8=75.95=150（立杆计算长度应增加选择项，立杆计算长度按l 0= h+2a确定）JGJ 166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.6.3 模 板 支 撑 架 立 杆 计 算 长 度 应 按 下 列 要 求 确 定 ：1 在 每 行 每 列 有 斜 杆 的 网 格 结 构 中 按 步 距 h计 算 ； (该条基本没用，现场施工中没有这样施工的，每行每列设斜杆用钢管量很大，同时工人操作很难，另外市场上碗口专用斜杆基本没有)2 当 外 侧 四 周 及 中 间 设 置 了 纵 横 向 剪 刀 撑 并 满 足
13、本 规 范 第 6.2.2条 第 2款 构 造要 求 时 ， 应 按 l0= h+2a计 算 ， a为 立 杆 伸 出 顶 层 水 平 杆 长 度 。 (应按本条计算立杆长度)长细比满足要求！查表得，0.781、风荷载计算Mw0.9 21.40.740.61.22/100.07kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同：1)面板验算q10.91.2(0.14+(24+1.5)2.5)+0.91.42171.72kN/m2)小梁验算q1max3.59+(0.3-0.14)1.4/11+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91
14、.42max0-Comment 227: 2012年 7月 2日答复修正了Comment 228: 2012年 7月 5日答复修正了Comment 229: 没有修正Comment 2210: 没有修正Comment 2211: 2012年 7月 5日答复修正了Comment 2212: 2012年 7月 2日答复修正了1.4/2，(0.6-0)-1.4/2/111，10.43+(0.3-0.14)1.4/11=10.45kN/m同上四六计算过程，可得：R13.49kN，R 218.86kN，R 318.63kN，R 418.63kN，R 518.86kN，R 63.49kN立柱最大受力N w
15、Rmax+(1.50.6/6)0.7518.97kNf N1000/(A)+Mw/W18.97（该处未把单位由 KN转换为N, 计算结果差1000倍）103/(0.78384)+0.07106/412081.35N/mm2f 200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN) 25由“主梁验算 “一节计算可知可调托座最大受力N maxR 2，R 3，R 4，R 518.86kNN25kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型 淤泥土 地基承载力设计值f ak(kPa) 70立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m 2) 0.36立柱底垫板的底面平均压力
16、pN/(m fA)18.97/(10.36)52.7kPaf ak70kPa满足要求！另：1、结构重要性系数，能否改为可用户自己输入，因为按 GB50666-2011混凝土结构施工规范第 4.3.5条规定， 0结构重要性系数，对重要的模板及支架宜取 01，对一般的模板及支架取 00.9 2、对荷载的分项系数能否改为可用户自己输入，因为按 GB50666-2011混凝土结构施工规范第 4.3.6条规定，永久荷载标准值分项系数全部取 1.35，没有 1.2和 1.35的说法；3、对可变荷载的组合系数 0.7可否由用户确定是否采用。 4、多增加钢管壁厚的选择性，如 2.7mm、2.5mm 以便用户根据现场实际选择材料计算参数，目前软件钢管最多只能选到 3.0mm厚。5、软件对梁底小楞数量限制在 10根以内，对截面较高的梁，采用小截面木方选择在 10根以内时不能满足要求。如本案例采用 45*85的木方，10根就无法满足，不利于用户进行多方案设计。
