1、1草土围堰施工方案3.1.1. 平面布置草土围堰的平面布置见图 3-1。围堰占用水域 5757m。3.1.2. 横断面堰体横断面见图 3-1。. 堰顶高程按常水位季节的高水位 101.5m 加高 0.7m，即堰顶高程定为 102.2m。. 堰体断面顶宽为 9m，施工时近似按矩形截面施工，其边坡由围堰土自重压缩和被水冲刷后形成，约 1:0.21:0.4。. 稳定性验算草土围堰受到的水平力为外侧水压力 P 水 、外侧土压力 P 卵石 ，受到的竖向力为自重 G0、外侧卵石对堰体的竖向压力 G 卵石 、基底水的渗透压力 U，见图 3-2。图 3-2 草土围堰受力示意(尺寸单位:米)计算工况：草土围堰高
2、 H=4m，水头高 H 水 =4m，草土围堰的容重 草土 =12KN/m3，水的容重 水 =10KN/ m3，卵石的容重 卵石 =19KN/m3，卵石的浮容重 卵石 =11KN/m3，取卵石的内摩擦角 =30 0，则主动土压力系数 Ka=tg2（45-30/2）=0.33，草土体基底与地基的摩擦系数 f=0.4。外侧水压力:P 水 =1/2H 水 2 水 =80KN/m2外侧土压力:P 卵石 =1/2(H-H 水 )2 卵石 Ka+(H-H 水 )H 水 卵石 Ka+1/2H 水 2 卵石 Ka=29.3KN/m堰体重量:G0=1/2(9+11)4 草土 =480KN/m外侧土对堰体的竖向压力
3、：G 卵石 =1/2(11-9)/24) 卵石 =38KN/m渗透压力:U=1/2H 水 9 水 =220KN /m抗滑稳定系数：K1=f(G0+G 卵石 -U)/(P 水 +P 卵石 )=1.231.2满足要求。抗倾覆稳定系数：K2=(G05.5+ G 卵石 6)/(U112/3+P 水 41/3+ P 卵石 41/3)=1.631.5满足要求。3.1.3. 堰体材料. 土料黄土、粉土、壤土、粘壤土等均可用作草土围堰的填筑材料，土料的天然干重度不得小于 1.4，含水量以 1317%为宜。土料应含有一定量的 10cm 以下的粗颗粒，土料入水后 10min 左右被完全浸润并崩解对施工较为有利。若
4、粉粒过多，土料入水后立即崩解为稀泥状，不利于堰体成型。每立方草土围堰用土量约为0.650.75m 3。. 草料草杆采用新鲜稻草，长度不得小于 0.5m。草捆直径一般为 4550cm，长度为110120cm，重量约为 10kg。草捆必须扎紧，要求用草绳绑扎三道，草捆外形示意见图 3-3。每立方草土围堰用草量约为 6585kg。3图 3-3 草捆外形示意图3.1.4. 堰体填筑工艺. 草捆铺设开挖堰体基槽后，沿堰体的长度方向摆设一层草捆。每排草捆采用草绳联系成一个整体，并且两排相邻草捆之间按草捆长度的 1/3 进行搭接。. 铺散草在捆草的表面均匀铺设一层 30cm 厚的散草。堰体两侧沿边缘铺设一层
5、与堰体轴线垂直的草杆，其它部位可任意散铺。. 铺土散草铺完后，即在上面铺土，厚度为 2535cm。铺土时，除堰体两边留出20cm 宽的草边不盖土外，其余部位需要将散草均匀覆盖。重复以上三道工序，直至填筑到要求的高程。. 碾压草土围堰水下填筑施工过程中，对铺土可不必进行夯实或碾压，当水下填筑部分全部完成后，要求对全堰面压实，使干密度达到 1.5g/m3以上。3.1.5. 草土围堰施工顺序草土围堰施工顺序见图 3-4。3.1.6. 其它施工要点. 设置子堰围堰内的汇水面积较大，并且岩溶发育，通过设置子堰来增加基坑的排水能力。. 堰体底部防渗在堰体底部铺设一层塑料薄膜，使堰体与河床透水层隔离，可防止
6、堰体底面被冲刷破坏。4. 裂缝处理施工中堰体表面出现裂缝时，可根据大小选择处理方法。当出现裂缝宽度小于5cm 时，应及时碾压处理。当出现大于 5cm 的裂缝时，应进行局部加草土补强压实。. 施工监测为防止围堰因变形过大而破坏，应进行施工监测。通过二种方法进行监测，一为通过目测对围堰的开裂、冲刷、明显沉降或位移等进行观察，一为通过在堰体的中央、角点或经过处理的破坏位置设置沉降位移观测点，通过测量仪器观测其沉降、变形情况及其发展趋势。. 施工排水在子堰内、子堰与主堰之间均设置一定数量的排水沟和抽水坑，现场视需要及时采用足够数量的潜水泵进行排水。3.2. 就地拌制混凝土围堰施工方案3.2.1. 围堰
7、布置由于 7#墩处基岩面以上覆盖层均为卵石，拟采用原地挖槽，原地倒入水泥，采用挖掘机就地水下搅拌的方式，沿承台四周构筑围堰堰体。围堰布置见图 3-5。. 平面布置围堰平面占用水域 33.633.6m。. 堰顶高程按常水位季节的高水位 101.5m 加高 0.7m，即堰顶高程定为 102.2m。. 堰体断面堰体高度为 4m 时，考虑围堰渡洪时结构受力的需要，宽度设置为 3.7m，如受基岩面高程的限制，以顶面高程 102.2m 为基准，需要调整堰体高度时，围堰宽度也需相应调整。. 受力验算. 堰体稳定性验算5就地拌制混凝土围堰受到的水平力为外侧水压力 P 水 、外侧土压力 P 卵石 ，受到的竖向力
8、为自重 G0、基底水的渗透压力 U，见图 3-6。图 3-6 就地拌制混凝土围堰受力示意(尺寸单位:米)计算工况：围堰高 H=4m，水头高 H 水 =4m，围堰外侧卵石的高度与围堰顶齐平，就地拌制混凝土堰体的容重 砼 =23KN/m3，水的容重 水 =10KN/ m3，卵石的容重 卵石=19KN/m3，卵石的浮容重 卵石 =11KN/m3，取卵石的内摩擦角 =30 0，则主动土压力系数 Ka=tg2（45-30/2）=0.33，堰体基底与地基的摩擦系数 f=0.5。外侧水压力:P 水 =1/2H 水 2 水 =80KN/m外侧土压力:P 卵石 =1/2(H-H 水 )2 卵石 Ka+(H-H
9、水 )H 水 卵石 Ka+1/2H 水 2 卵石 Ka=29.3KN/m堰体重量:G0=3.74 砼 =340.4KN/m渗透压力:U=1/2H 水 3.7 水 =74KN /m抗滑稳定系数：K1=f(G0 -U)/(P 水 +P 卵石 )=1.221.2满足要求。6抗倾覆稳定系数：K2=(G02)/(U3.72/3+P 水 41/3+ P 卵石 41/3)=2.071.5满足要求。. 地基稳定性验算根据图 3-6，作用于基底的合力的偏心距 e 为：e = 3.7/2-(3.7/2G0-P 水 41/3-P 卵石 41/3-U3.72/3)/(G0-U)=0.723.7/6=0.62基底出现拉
10、应力，一般不考虑地基能承受此拉力，则基底应力重分布，假定全部荷载由受压部分承担及基底压应力仍按三角形分布。图 3-7 地基应力示意图(尺寸单位:米)由图 3-7，地基压应力的合力 N= G0U,堰体基底最大压应力为： max=2(G0U)/(3(1/23.7-e)=156.9Kpa1.2,边坡稳定，但安全储备十分有限，当卵石层较厚时，堰内能继续放坡开挖的深度非常有限。3.2.2. 主要施工措施. 测量放样桩基施工完成后，清除场地，按照设计图将围堰堰体的平面位置放出。. 混凝土的拌制方法采用 PO325 水泥、堰体处现有的卵石拌制堰体混凝土。采用挖掘机，就地挖槽水下拌制堰体混凝土。混凝土的配合比
11、现场通过试验确定，现暂定水泥掺量 350kg/m3。. 堰体施工开始开挖基槽时，先采用挖掘机试探基岩面的深度，然后根据基岩面的深度确定该部位的堰体深度和宽度。按照能搅拌均匀的要求先将挖深基槽，基槽底部预留 7080cm 厚的卵石，倒入水泥，采用挖机搅拌；底层拌匀后，回填一层厚度 7080cm 的卵石，再倒入水泥，再采用挖掘进行搅拌均匀；重复此工作，直至该部位全断面搅拌均匀。. 基坑开挖堰体全部施工完成，并达到强度后，按设计图的要求进行基坑开挖。基坑内的覆盖层和软弱岩层，采用挖掘机开挖。为防止对桩基产生损伤，影响工程质量，以及为防止剧烈爆破影响周边堰体的安全，拟对基坑内坚硬岩层采用无声爆破方案施
12、工。. 基坑内排水围堰内设置一定数量的排水沟和抽水坑，现场视需要及时采用足够数量的潜水泵进行排水。3.3. 方案比较以下通过列表 3-2，从水域占用、防洪性能、地基沉降要求、安全性、施工周9期等五个方面对两个方案进行比较。表 3-2 施工方案对照表方案对比内容 草土围堰就地拌制混凝土围堰 备注水域占用 3249 m2 1129 m2防洪性能 弱 强 草土围堰顶面不能过水地基沉降要求 低 高 沉降过大时，混凝土围堰易开裂破坏安全性 强 弱 草土围堰为成熟的施工工艺，混凝土 围堰在此种工况下使用较少见施工周期 30 天 20 天 堰体成型的周期3.4. 方案选择从上述比较可以看出，两个方案各有优劣。从方案的成熟性和对地基的沉降要求来看，选择草土围堰更为合适。但是，目前已经接近雨季，草土围堰占用的水域更大，对贺江行洪非常不利，并且围堰顶部不能过水，所以该方案必须在雨季过后方可采用。因此，为节约施工工期，可尝试采用就地拌制混凝土围堰方案施工。
