1、铁水温度低,氧化较严重?问:2.5 吨冷风冲天炉，铁水温度一直偏低，氧化也比较严重。但试过调整底焦高度问题还是存在。请问具体是何原因？答:炉的尺寸, 焦碳的质量，底焦高度 ，风量 的匹配。答:最主要风焦平衡答:调整底焦高底是没用的, 只要底焦合适就行太高和太低都不是好事关键看你的焦炭质量,和批焦铁比 ,是不是在合适的时候加了接力焦 ,你的风口是不是勤捅了，和铁料的块度过大，是否棚料都有影响最好详细点，让大家给你出出主意答:铁水氧化是铁料下落到氧化带造成的，造成铁料下落的原因一般有 2 种，一种是虽然底焦合适但棚料了，另一种就是焦炭加少了，底焦顶面低了，当然，也有可能风机不匹配，风量过大。2.5
2、 吨的炉子，30-35 立方的风量就足够了，最好不要超过 40。另外，开炉初期要保证合适的底焦高度，这个高度究竟多高才算合适，要看实际情况，比如焦炭情况、风口大小、风量大小、炉膛形状等，一般底焦调整到在鼓风 10 分钟后前炉见铁花为合适，开炉中期，要保证合适的层焦，也就是根据你的焦炭质量、熔炼的和理性调节铁焦比。有些熔炼较为合理的，比如热风熔炼、曲线炉膛、风口比合理、有效高度合理等，就是焦炭质量差些，照样能开出号的温度、开出 8 以上的铁焦比。如果这些参数不合理，比如冷风、直线炉膛、风口过大或搭配不合理、有效高度不足等，就是焦炭质量在好，照样是浪费能源，开不出好的温度。答:谢谢各位的关注，现在
3、问题找出来了，主要是料层厚度不够。我把料层厚度调高后出铁球化完基本保持在 1410 以上。而且对焦碳的质量要求也不是很高。在这里我得感谢小土豆，是他民给我的资料对我起到了启发作用。冲天炉是如何增碳？问：HT300 我上次 C 配料在 2.15,最终铸件含 C 量在 2.96,而这次 C 仍配在2.15 但是最终铸件含 C 量在 3.56 三吨热风冲天炉，唯一变化的是生铁，其实条件不变。奇怪的是 HT200 牌号使用的是上批的老生铁。增 C 也非常严重，C 配在 2.89，铸件含 C 就大 3.78 每次 C 增的非常猛铸件含 C 高的时候，硫含量非常低，在 0.02-0.03 左右。三角试片的
4、白口宽度也正常， HT300 去除铸件表面下 12MM 布氏硬度平均在 210。表面进行淬火处理，确淬不上火，洛氏硬度在 33-36，而铸件淬火后要求洛氏硬度在 47-53；铸件表面淬完火后有裂纹。我所在的公司所进是 Z18 生铁含硫量非常低：0。003；这到底是怎么回事，怎么才能去解决呢。迷茫中答：理论上冲天炉的主要增碳主要受下列因素影响：1.总体碳当量，越接近共晶成分，越不容易增碳。2.铁水温度，温度越高，越容易增碳。 3.焦炭质量，固定碳高、灰份少的焦炭，越有利增碳。4.底焦高度与炉缸深度，这两者决定铁水增碳路程的长短。5.其它因素，比如风量、风口角度、开渣口操作等等。 我们使用的是 5
5、 吨的热风炉，增碳根本没有你们的严重。在生产中我们发现影响增碳最严重的是底焦高度，我们的炉子对这反应非常敏感。我估你们增碳严重可能是底焦太高了，属于操作上的问题。生铁不会严重的影响增碳，因为你配料的时候，含碳量已经计算进去了，怎么因为它会严重的增碳呢？所以说你们增碳只有两种可能，一个是操作出了问题，可能多加了焦炭。另外一个也可能是焦炭不变，但炉膛变细了，或者炉缸加深了。以上意见但愿对你有所帮助。问：土豆先生你好，我们炉子的低焦高度不高的。三吨热风炉铁焦比 8。6-9，三吨冷风炉铁焦比 8，第二天看渣子有氧化渣。象锰铁那种颜色，炉径没有太大的变化，而且两台炉子同时增。一般冲天炉熔化碳在 3。4-
6、3。6 是不增不减的。现在热风炉我把 HT150 的碳配到 3。25 但最终铸件碳在 3。8，这次我把 HT250 的碳配在 2。19 ，最终铸件碳量在 3。4答：如果你其他条件都没变，只有生铁变了，那我也实在想不出还有什么原因会促使铁水严重增碳。请问硅的变化大不大？生铁中硅的变化大不大？你可以给我发邮件：，也可以在 qq 中加我，36038137答：因为你的生铁变了，而生铁的化学成份你又没有化验，生铁的碳有时侯很高的。导致铁水增碳严重。我认为其它原因的可能性大，比如：炉工用了焦碳末做修炉料答：呵呵，我还想增碳呢！2.5 吨冲天炉，Q14 生铁，含碳量为 4.0，我配料的时候按 4.0 配，但
7、结果那么久以来一直都保持在 3.7 左右，要求是3.9，不用废钢。底焦为 1.9 米，炉缸深度为 250mm.请问有什么办法可以增碳。我们用的焦炭粒度一般为 60-100mm.谢谢冲天炉 5 吨改做 3 吨用后太费焦？问：有个冲天炉是五吨改成三吨后，太费焦，有何种办法？答：不晓得你们因为什么原因要改成 3 吨，是熔炼速度太快而其它工序跟不上么？究竟怎么太废焦？5 吨炉与 3 吨炉的炉膛内径、有效高度、炉缸、风口排距、风口大小、包括风量、底焦高度等都不一样的，不知道你都改了那些部分？答：因为生产需求所以将五吨炉改成三吨炉，改成三吨后炉膛内径 700，有效高度没变，炉缸 220，风口双排距，大小为
8、 33， 26，风量加大才能达到所要求的温度，底焦 1800，所需焦碳和五吨差不多。还需哪些改进，请指教。答：说的还是有点模糊，最好是熔化带内径控制在 700，风口区控制在 550，排距要缩小，不要超过 600，不知道你说的“风口双排距”是多大排距，33，26 的风口感觉有点大了，底焦也有点高了，另外，如果其它都改小了，风量还要加大才能达到要求的温度，这真是蹊跷。答：大炉是直筒型的，所以熔化带和风口区的内径一样，风口排距是 700 ，我也知道底焦有点高，但不敢降，一降第一包的温度就很低。答： 底焦可以先有点高，然后上料时在第 2 包时减点就都解决了.这样第一包的温度不低,其它包也正常。如何 ?
9、冲天炉名词风口比 tuyere ratio :冲天炉风口的总面积与风口区的炉膛截面积之比.一般用百分比表示.有效高度 effective height:冲天炉底排风口中心线到加料口下沿的距离.送风强度 blast intensity:冲天炉风口处每平方米平均炉径截面积每分钟平均送风量(按标准状态空气计算).预热送风 hot blast:将已经预热的空气 ,送入冲天炉炉膛的送风方法 .底焦底了, 氧化肯定容易氧化; 底焦过高了,特别是带前炉的冲天炉一定要小心些,熔化率会下降, 温度也会上升的 ,但铁水在前炉呆的时间会延长,温度也会下降很快的, 超过一段时间后, 前炉中的铁水下降的温度会超过由于底
10、焦高度高而提高的铁水温度,会造成出铁口打不开 .问:我们的单位很小，铸造的炉子有的是老式的三节炉，涉及生产率是 3 吨，但是我们从来没有达到这个要求，往往是开了七八个小时才浇铸了三四吨活，真是然人着急。具体参数：炉子高度 3m 中节内径 660mm 风机 2900 转，焦铁比太低大约是 1：3 不知到底是什么原因？请三节炉的高手们指点，不胜感激之致。答:我认为应该是出在焦铁比和底焦高度上 在保证底焦高度不变的前提下 可以适当减少焦铁比 比如1：4/1 ：5/1：6/1：7/1：8 如果到 1：8 时温度都没明显降低且熔化率达到3T，你可以保持那样操作 如果温度没有明显降低但熔化率达不到 3T，
11、你就可以适当减少底焦，当熔化率达到 3T 时 就可以保持那个底焦高度和焦铁比操作 冲天炉富氧送风问:我们厂正在试验冲天炉富氧熔炼球铁，但几次试验发现铁水氧化加重，各位有富氧试验的心得吗？我厂使用大双的炉型，目前争论的问题是使用氧管富氧，但有人说是在一排，有人说放在二排风口。风口为倒置，一排直径 50，二排直径 70。答:我建议在一排，这样能有效控制炉子 CO2 气氛拉长 CO2 上升距离使之与焦碳反映生成多的 CO 最大限度的减少元素烧损，减少成分波动.倒置的风口富氧送风, 这样风速相对就高了, 炉内燃烧状况不好控制 .答:风口直径那么大，应该是 7 吨以上的炉子吧！我也建议放在一排，原因倒不
12、是生成过多的 CO，那样的话化学热损失就大了，放在一排主要是防止氧化带距离过长，因为倒置风口的冲天炉底焦如果控制不当，相对来说更容易氧化铁水。2004 年我厂引进一台二排倒置的冲天炉，我当时发现了一些问题，也反复思考过。你说的大双冲天炉，我现在也有一些想法：1.双排风口送风，排距拉长，在底焦中必然形成两个独立的燃烧区，这个是事实，但排距能不能足够形成两个独立的氧化带和还原带？2.过热带拉长和氧化带拉长本身我看也是一个矛盾，造成铁水对底焦的波动反应非常敏感，稍有不慎，就会氧化铁水。3.由于氧化带的提高，迫使底焦提高，这样铁水增碳区域过长，虽然温度本身就会比顺置风口冲天炉提高一个档次，但整体增碳厉
13、害。同时，焦炭消耗同比大于顺置风口冲天炉。 不知有何看法？欢迎批评指正，共同探讨。答:可资料上说, 采用冲天炉熔炼时，就是尽量提高铁水的温度。为此需强化底焦的燃烧，使氧化带的高度增加、还大排距双层送风系统的冲天炉简称大双冲天炉，1975 年一机部冲天炉测试组公布了全国典型冲天炉测试结果1 ，认为从冲天炉高于多排小风口冲天炉和中央送风冲天炉。 大双冲天炉的底焦试验表明，其底焦燃烧过程仍然是碳燃烧的 4 个基本反应，其不同之处在于如何组织燃烧。由于双排风口送风，排距拉长，在底焦中必然形成两个独立的燃烧区，每个燃烧区都形成自己的氧化带和还原带。这一现象可从炉衬侵蚀的状态得到证明。一排风口送风所形成还
14、原带产生的 CO，当上升到二排风口（即二排风口所形成的氧化带）遇氧，再度燃烧。所以其炉内温度沿炉身方向的分布特点与一般冲天炉不同，它具有两个温度峰值。随着上排风口进风量增加，底焦中上部的炉温提高，从而使熔化带的位置上移，使铁液过热路程增加。参见图3。 大双冲天炉的风口排数较小，相对讲送风是比较集中的，所以炉内温度较高。影响铁液过热的两个主要因素，炉内最高温度和铁液过热所流过的距离，大双冲天炉两者兼而有之，易获得较高的铁液温度，一般铁液温度可提高3050。如果采用铸造焦，则效果更好。原带的高度缩短。 冲天炉铁水氧化的主要原因问:冲天炉熔炼时为何铁水温度较低时容易氧化，铁水氧化的主要原因在于何处？
15、答:铁水为什么会氧化？怎么氧化？其实没有不氧化的铁水，真正不氧化的铁水还不好呢（孕育效果差）！只不过，氧化有轻重之分，氧化严重了，才影响铁水的质量。我来说说氧化。1.氧化就是铁与氧的反应，在冲天炉中，对于炉气，有氧化带、还原带之称，对于铁料，一直是处于氧化气氛中。2.铁水的氧化一般发生在熔化带，严重的可能在风口区氧化，造成落生。主要原因是底焦多低，铁料熔化带下移，越下移离风口越近，这样铁料与氧气充分接触氧化。3.氧化严重时的现象：因为底焦过低，熔化带风大，所以铁水氧化时一般熔化率加快，温度降低，炉渣发黑并且粘度加大，严重的会发泡（大量的 CO 气体造成） ，铁水亮度低，有时也发亮但不耐放。三角
16、试片白口加大。4.氧化严重的害处：氧化时因为铁水熔化带下移，此时铁水没有充分时间过热，温度严重下降，同时，生成的 FeO 会与活泼的合金进行置换反应，造成硅、锰的严重烧损。5. 怎样避免和补救：平时熔炼过程中要注意保持炉料高度，尤其保证底焦高度，注意炉料块度，千万不要棚料，熔炼中多注意观察炉前三角试片和炉渣颜色等，氧化时要及时补充底焦，补加熔剂。6.氧化的铁水：不要浇注重要的铸件、结构复杂的铸件，可以视情况浇注平板件，简单件。轻微氧化的铁水要多加孕育剂（补硅和孕育） ，严重氧化的铁水只有倒掉。预热带的温度不足于使铁料大量氧化，除非炉料中有大量的轻薄废钢（与炉气接触面积过大） ，再说，预热带的二
17、氧化碳与风口区的气氛相比，氧化性差的多。所以铁料氧化主要发生在一排风口以上到熔化带着一段距离，尤其是棚料的时候，底焦得不到及时补充，铁料会下落氧化，这时候都能明显看出来。我说的棚料当然是棚了之后在落下去，这时候底焦低了，铁料就回落到风口区附近。棚料当然不会经常发生，经常发生那还得了，但我是见过的，那时候铁水是根本要不成的，出渣比出铁都多。还有，如果过热路程短了，过热区温度再高也只能还原一部分 FeO，不可能全部还原，再说，低焦低了，就不可能有长的过热路程。答:如果预热带 CO2 过多 ,在预热带就会产生过多的 Feo，还有一个特别重要的参数:焦碳粒度, 它直接影响着炉内气氛.冲天炉控制要素 :
18、风焦平衡和合理的底焦高度. 氧化铁水很容易看出来，氧化的铁水是不能浇注铸件的。还有就是不能一味追求大吨位熔炼。铁料都蹦料了怎么下落？要是一个厂的炉子老蹦料那这个厂肯定处于半生产状态的。为什么底焦氧化严重?很简单的 FeO 不能被足够的 C 还原。开炉时出现花絮是何原因？问：请问开炉时出现很多花絮一样的东西，是什么原因呢？开炉生产的铸件缩孔厉害。化学成份没有问题。感觉这一次炉温有点低，是因为炉温的缘故吗？炉温低为什么会出现花絮呢？应该是铁水氧化了。前期温度高，出现有像棉花的这种东西，后来铁水温度一直低。炉渣呈黑色。答：出现这种情况，是开风过程中风量太大的缘故。开始时风量大底焦还可以时若及时调整问
19、题不大,如果继续下去 ,底焦下降很快 ,温度下降也就快,铁水氧化严重,补缩不好, 缩孔当然要多。答：应该说更象柳絮，象棉花，从出渣口喷出来到处飘，我单位这种情况也出现过，但很少见，原因是前炉缸内的渣面刚好与出渣口水平，风量稍微偏大，造成熔渣沿出渣口被拉成细丝，看起来象棉花，但捏起来扎手，一捏就碎。可稍微减少风量，增加层焦。一般只要风量不是太大，温度正常，出现这种情况也不用大惊小怪。答：补充一句，要是炉渣黑了就氧化了。答：可是中频炉也出现这种情况，这又如何解释呢？昨天开炉就出现过。冲天炉炉渣问：3 吨热风冲天炉如果放出的是白色的轻质的膨化白渣，其主要成分是什么？答：那是由于炉况不正常：底焦过高，
20、或风量过大的缘故。可适当降低风量，减少层焦量，一般层焦看焦炭的质量而定，铁焦比在 8：1-13：1；正常渣呈玻璃绿。如果呈白色，是熔剂过量（石灰石过量） 。如呈黑色，或放渣难，石灰石过少，应补加。 冲天炉烧损讨论甲：冲天炉炉温越高烧损越大，其实是不然。如果把冲天炉的炉温想简单了那就特错了，冲天炉炉温决不是指取氧化带和预热带的平均温度，如果那样冲天炉熔炼还有意义吗？冲天炉高温段通常是指氧化带和还原带的交界处，只有该处的温度高了其它处的的温度才能高，但由于炉型，炉料，供风制度不同，即使过热带温度相同其他处的温度也不相同，但是熔化带的温度是相同的，即刚熔化完的铁料温度是相同的。我从以下几方面简单叙述
21、高炉温烧损小的原因。1.CO2 还原 CO 是还原反应，根据氧化还原化学定理，高温使反应是向还原反应进行，因此还原带扩大氧化带缩小这是无可非议的，炉气的氧化性减弱使Si Mn 的直接烧损减少，由于氧化带的缩小使刚熔化的铁料和铁滴在氧化带的氧化性减弱，这样就减少了渣中 Feo 含量，减少了渣中 Feo 与 Si Mn 的反应。2.Si Mn 的氧化包括 O2 CO2 Feo 的氧化，而这些都是放热反应，高温熔会炼减弱这些反应，所以 Si Mn 的烧损减少。. 只要有高的过热平衡温度反应就向： SiO2+C=Si+2C 方向进行。所以高温熔炼是碳的烧损，而着部分烧损可在过热带增碳得到。乙：冲天炉高
22、温段通常是指氧化带和还原带的交界处，这我知道，也就是在氧气耗尽的地方。Si Mn 的氧化包括 O2 CO2 Feo 的氧化，而这些都是放热反应，高温熔会炼减弱这些反应，所以 Si Mn 的烧损减少。氧化带分析：在一排风口到氧气耗尽的地方，此区间参与的反应有：C+O2-CO，C+O2-CO2，CO+O2=CO2 。还原带：从氧化带的上边缘到底焦顶面，此区间的反应有 CO2+O2-CO。炉温的变化、铁料温度变化都是从低温到最高温度，在有所下降。一般情况，铁料氧化严重都是因为跟自由氧接触太厉害而又来不及过热造成的（因为熔化带在还原区） ，虽然过热时铁滴也跟氧气充分接触，但如果过热带温度高，过热路程长
23、，放热反应 Fe+O2=FeO，FeO+Mn=Fe+MnO等都有时间向逆方向进行，反之，就只有氧化烧损了，如果大家不信，可以把底焦放低点，底焦顶面放到风口区附近（同时风量不减） ，看看铁水会不会严重氧化。当然，氧化的铁水温度不会高，但低温的铁水并不见得是氧化了，因为熔化是风、焦、铁三者的配合。现在好多冲天炉提倡倒置风口，出铁温度高，但有好处也有害处，好处就是拉长了过热带，过热路程长，害处是也拉长了氧化带，如果底焦控制不当，这种倒置风口的冲天炉更容易氧化铁水。丙：大家能不能具体写些实际的效果看看？对不同的操作方法，有没有实际的数据来证明方法的效果。 冲天炉开炉不出铁水？问：冲天炉有时候开炉时出不
24、了铁水，原因何在?其实我们每次都是用同样的方法,同样的材料, 同样的分量 ,但很奇怪,什么客观条件都没变 ,可是有时正常出铁水,有时开炉却出不了, 实在费解？答：底焦加入对吗？过高过低炉料都不在熔化带，一般熔化带在最上排风口150-250mm 处只有这里的温度才能达到熔化温度所以炉料生铁应在熔化带上方。底焦的高度应在最上排风口 150-250mm 而应捣实。 冲天炉熔炼交流问：我厂最近购买了一台青岛青力的二排大间距冲天炉，风口排距 650mm，风口角度一排为 5 度，二排为 0 度。试运行几次后，熔炼的灰铸铁铁水不合格，碳硅含量过高，强度过低，我判断是增碳严重，但底焦不能再减少，再减少铁水就出
25、现了氧化现象，白口过大，熔渣发黑。请问哪位高手指点指点，铁水在二排以上被氧化后，流经底焦被焦炭还原的能力有多大?我查阅了现在这种二排大间距冲天炉方面的资料,都说是熔炼效果较好, 温度较高 ,铁水合格.请问哪位高手,怎样改进这种炉子呀?如不改进, 熔炼时怎样控制呀? 耐火材料是普通的粘土质耐火砖，耐火泥、还有天然的红硅石，熔化带处烧损量平均 30mm/小时，冲天炉是酸性的。原材料都比较纯净，没有其他合金杂质，每批料加 500 公斤，送风量约 6570 立方米/分钟。给点指教。答：风再大也不会影响硅吧,至多温度高了烧损大点。至于 C,我觉得到有可能,只是你要依据化验的结果确定增碳的量,然后加料时调
26、节好废钢加入量即可!答：同意以上意见,还有控制风眼的大小 ,我一般是低焦不变 ,用配料找。答：温度高，硅提高。答：熔化带到出水口路程太长。提高炉膛底部高度。再问：目前，冲天炉生产灰铁是比较传统的，相信目前大多数生产灰铁件的厂家还在使用冲天炉，虽然电炉的发展比较快，但从冶炼原理上来看，冲天炉的学问更大。本人从事冲天炉熔炼工艺 3 年，把自己的心得和想法说出来，希望大家多提意见，多多交流。如果我说的东西能对大家又少许的帮助，那是我最大的荣幸！1理论上的准备： 作为一名技术人员，要想深入了解冲天炉的熔炼原理，没有扎实的理论基础是不行的，我个人感觉，必须的先学好材料科学基础这门学科，不管你是搞铸造，焊
27、接、热处理或是其他的金属加工工艺，没有这门学科作铺垫是不行的。要想深入铸造，就应该知道金属材料的各种性能，了解金属结晶特点、了解相和相变的概念及运用，了解金属的各种强化方式等，打个比方，为什么铸铁中加入合金元素就能使基体变化，为什么快速冷却能细化晶粒？这都和金属的结晶特点、和液态相变、固态想变有关。当然了，作为一名普通工人，可能觉得这有些吹毛求疵，但如果是一名技术人员，我想这方面应该多了解一些。2原材料的准备冲天炉熔炼灰铸铁需要用到的几种基本的原材料是：生铁、废钢、焦炭、石灰石、硅铁、锰铁、孕育剂以及各种修炉用耐火材料，至于其他工序用到的木材、硅砂、煤粉、膨润土等，我就不多说了。目前市场上主流
28、的生铁都是 z14z18 的，价格在 23002500 之间，建议使用山西生铁（价格适中、质量中等） ，如果要求高，就是用本溪生铁或者是河南林州的生铁，这些都是低磷低硫的，价格也比较贵。论坛上不断看到有关于使用铁矿石直接投炉生产铸件的贴子，这其实不科学也不可取，也是对铸件质量的漠视！试想，如果都能用铁矿石生产又保证质量降低成本，还要费事的生产生铁干嘛？也有见到不少小厂为了降低成本，使用炼钢生铁的，这也不可取（不是不可以，是增加了质量控制的难度） 。也看到有些厂家基本上只用生铁生产 HT150 获 HT200，请问怎么调节成分，这样划算么？对于废钢，有条件的厂家应该使用单一废钢，如果废钢是低碳钢
29、效果更好，尽量少使用合金钢（也不划算） ，废钢要注意块度，长度不要超过炉径的 1/3，单块重量最要也不要超过批料的 1/20，废钢厚度要大于6mm，如果有大量轻薄废钢，必须压块处理。目前市场上重废价格在 2000左右。对于灰炉铁，尽量是使用自己的，一炉推一炉。不要看到废铁比废钢便宜就是用大量废机铁、犁铧、废机器什么的，有些甚至搞不清成分，含有大量铁锈。想想看，再便宜的废铁，估计也得 1500 左右一吨吧！如果因为材料原因废一吨铸件，值多少钱？大家可以算一算。对于焦炭，当然是固定碳含量越高越好，但好的焦炭价格也直线上升，普通的铸件用 85%的焦炭就行了，太高了也没必要，但焦炭的块度要控制在炉径的
30、 1/10，做底焦的应该大些。石灰石可以就近采购，这个影响不大，CaO 含量要大于 50%，外观判断应该是越青越好。有条件的厂家可以选择电石（同时可以脱硫脱氧） 。硅铁可以选择 65的或者是 75 的，价格差别不锰铁可以选择高碳锰或中碳锰。块度两者最好控制在 50mm 左右，炉子大的可以适当放大。3修炉控制修炉也是影响熔炼质量的最重要的一点，不要光看修炉脏和累，修炉前要详细了解炉子的类型、大小等，我觉得修炉过程中要控制好下列几点，修炉材料，可以选择普通的粘土砖，有条件的可以选择高铝砖，这要根据铁水的温度和熔炼时间来选择，一般熔炼时间如在 8 个小时以内，用普通粘土砖就行。当然也可以用捣打料(有
31、的称为“散料”) ，这样会更便宜。到打料可以用耐火土参入焦炭粉、石英砂等，如果参入白泡石或红硅石粉，效果更好。注意耐火泥有硅质的，有铝质的。如果用捣打料，可不要太软，最好混成用手刚好涅到一块，但一掰就碎的程度。如果有条件，熔化带部位可以选择好一点的材料，炉缸和风口区可以选择一般的材料。修炉尺寸，修炉尺寸根据炉子吨位不同而选择，可以查阅相关数据，但现在一般都是曲线炉膛，修炉时要参考当天的熔化量，炉膛可以适当放大和缩小，要不然就能造成穿炉事故或者熔化过慢。修风口时最好用作好的风眼棍，因为导风管的长度一般很短。修炉缸，我个人感觉，修炉缸不能忽视，炉缸的形状和尺寸直接影响影响开炉效果，炉缸深了，铁水会
32、增碳严重，因为炉缸区纯属增碳区，同时炉缸区没有氧气（如果不开渣口） ，焦炭不燃烧，这个区域过长铁水会降温。炉底形状要修成倾斜状，出铁口要呈内大外小的喇叭口。炉底厚度不要太薄，太薄了容易漏底。4配料配料也是熔炼过程中重要的环节。配料前，要先知道铁水牌号，然后根据各厂的特点选取需要的化学成分，有的地方可能 3.3 的含碳量就能达到 HT250 的强度，有的甚至 3.0 的含碳量，也无法达到 250 强度。因为各个企业熔炼的温度、原材料、控制手段等千差万别，具体配料还要因地制宜。理论的增碳公式公式为：C 铁液 = C 炉料21.8，但我建议可以参考，但不要死搬这个公式，因为不同的冲天炉增碳不一样，增
33、碳还有许多其它的影响因素。另外建议采取高硅低碳配料法，可以有效的减少白口，并一定程度的增加强度。熔炼过程中可以根据情况适当调整配料。此外，配料一定要结合成本控制，这样更有意义。5熔炼过程控制熔炼过程主要控制什么呢？大家都知道冲天炉网状图有 2 个重要参数，一个是风量，一个是焦铁比（也可以称焦耗） ，这两个参数影响的结果是熔化率和铁水温度。通常，如果炉型不变，所需的风量有一个最佳值，这个可以根据焦铁比进行计算，教材中有相关的公式，但不同的冲天炉，实际需要的风量可能有误差，炉型差别、风管路程差别、焦炭质量差别、天气差别等都对合理的入炉风量有影响，实际生产中不要死扳公式，要看具体情况，如果风量过大，
34、在不提高焦炭的情况下，会造成铁水氧化。风量过小，会造成温度和熔化率都下降。风量确定以后，影响最大的就是焦炭了，我个人认为焦炭的加入量出了影响温度外，还显著的影响了熔化率和铁水的含碳量，有人或许认为含碳量的控制主要在炉后配料，其他可以不管，其实不然，如果底焦控制不好，除了温度波动外，还会强烈的影响铁水的增碳。这一点可以从炉前的三角试片中反映出来。另外，熔炼过程中还要注意满料操作，这很重要。还要注意废钢块度的搭配，炉前及时放渣等。6其它熔炼好的铁水，要及时孕育和浇注，浇注温度要控制在 1350以上，太低了容易造成废品。孕育可以采用传统的 75FeSi，颗粒根据浇包大小而定，一般在 510 之间。如
35、果想提高孕育效果，也可以采用多元孕育剂，有抗衰退能力，品种多种多样。虽然 HT250 以下的铸铁不叫孕育铸铁，但我建议也可以稍微加一些孕育剂，好处多多。浇注过程中，要注意及时补浇。另外，开箱温度不要大于 500，否则会影响材料的固态相变，使铸件变硬。 请问底焦就是接力焦吗？答：不是的,接力焦是底焦和层焦以外加入的。答：底焦是开始熔炼时加的，在冲天炉的最底下，在冲天炉点火时加的，用于提高铁水温度的，过热用的。而层焦是提供批铁熔化的热量的，接力焦是考虑到底焦随着熔炼时间的增长，底焦高度会变低而补充底焦高度用的焦炭。合适的底焦高度，是保证冲天炉正常熔炼和出铁温度的关键。答：我感觉严格区分是没有多大必
36、要的，说透了，都是加焦炭，都是用来提温熔炼的，层焦加上去，落到底焦顶面，就变成底焦了，只不过底焦除了支撑炉料的作用外，更倾向于提高炉气温度，层焦更倾向于熔化铁料。两者如果是隔离的，就是被未熔化铁料隔开的，所以说炉料块度不能过大，过大就有可能“落生”氧化。接力焦不得已而加的，是层焦无法补充到位而加的，是熔炼操作者调节不力的表现。目前，各铸造公司（厂）随着生产量不断扩大，冲天炉的吨位在提高，铸件日生产量也在逐步上升。在冲天炉熔炼过程中，经常会碰到一些较难解决的问题，笔者根据自己多年的实践经验，介绍一些解决办法，供同行参考。1 熔化带以上的耐火砖易掉落问题国内一般铸造厂家的冲天炉大多数都有炉衬，而为
37、了防止耐火砖的缝隙渗漏铁液，一般情况下总是砌内外二层耐火砖，并且使里外两层火砖的缝隙错开。然而，如果在熔化带以上砌内外二层耐火砖，由于支撑法兰经过多次熔化很容易被侵蚀(因为法兰是钢板，靠近法兰的耐火砖侵蚀后，法兰也容易侵蚀)，致使上层耐火砖(内层砖) 失去支撑，受到撞击、震动时很容易掉落，有时还会伤人。经过改进，我们把熔化带以上的耐火砖，做成整体。这样，即使法兰化掉三分之二，耐火砖也不易掉落。2 过桥、出铁口易被侵蚀问题随着铸件日产量的提高，及铁液过热温度的升高，冲天炉的过桥、出铁口很容易被侵蚀扩大。过桥侵蚀扩大以后容易造成铁液氧化，以及过桥渗漏；而且出铁口侵蚀扩大以后，容易造成铁液堵塞不住，
38、易烫伤人，影响冲天炉的正常生产。我们采取以下措施来防止。（1）在修搪过桥、出铁口的普通耐火泥中，增加 1020的刚玉砂（Al2O3）来提高这两处的高温强度，这种方法简单、可靠、成本低。（2）在出铁温度比较高（1 500），熔化时间比较长（20h）时，采用联矿的#126 或#127 耐火材料，效果比较理想，但成本较高。我们采用以上两种方法，克服了生产中过桥、出铁口易出现故障的问题。3 固定式前炉容量的选择在我国采用固定式前炉的铸造厂家还是比较多的，一般情况下都考虑前炉可以多储存铁液，来均匀批料的化学成分。因此大多数铸造厂家选择的前炉容量都为批料重量的 510 倍，这样一来前炉的容量是扩大了，但是
39、也不利于前炉的炉渣尽快排出，特别是对生产球墨铸铁是非常不利的。因为炉渣中的 w(S)为0103，而原铁液的 w（S ）量一般情况下低于 01，炉渣长时间停留在前炉内，越积越厚，从过桥流到前炉的铁液要穿过厚的渣层，原铁液的 w（S）也随之升高。要想获得低 w（S）量铁液，笔者建议：（1）前炉的容量不要太大，一般为批料的 35 倍即可，前炉内的炉渣要定期放掉。（2）有的厂家需要浇注比较大的铸件，前炉容量较大，可考虑开设上下二个出渣口，浇注大件时把下面的出渣口堵住，开上面的出渣口，一般情况下开下面的出渣口即可。（3）有条件的话可采用虹吸前炉，铁液与炉渣自动分离。4 如何保持浇包尺寸（容量）稳定每种浇
40、包都有固定的尺寸及相对应的容量，但是浇包在使用过程中不断地受到侵蚀，尺寸不断扩大，容量不断增加，一旦操作工掌握不好铁液多放了，球铁就容易出现球化不良及不球化。针对这个问题我们采取以下措施：（1）定期更换浇包，根据我们使用国产材料的情况，每只浇包最多使用 50 包次左右，就必须更换。当然这还要看各厂家的修包质量、铁液温度和使用状况而定。（2）有条件的话可采用联矿公司的专用搪包材料，V-CAST699A，这种材料高温强度好，耐冲刷。用 699A 耐火材料搪的浇包，每天使用 100 包次左右是没有问题的，而且使用后也不用大修。5 加料口材料目前国内的冲天炉加料口通常采用普通铁圈砖，或耐热钢板制成，而
41、加料口以下都砌普通耐火砖。经过一段时间的使用以后，钢板材料易变形（因为冲天炉打炉时，加料口的温度达 1 000左右）。而加料口下面一段约 1 m 以内的耐火砖，由于加料时与铁料的撞击很容易损坏与脱落。我们采用以下方法改进：在加料口和加料口以下 1 m 内都用高硅球铁，做成成型空心铁砖，取代普通耐火砖砌在炉内。用球铁做成的铁砖强度高，不易变形。6 热风炉胆我国从上世纪 60 年代开始，由于焦炭质量差，为了弥补这方面的不足，开始使用热风炉胆。目的是想通过提高风温，在不增加焦炭的情况提高出铁温度。但是根据我们使用的情况来看，效果并不是十分明显，根据当时对风温的测定，一般都只有 150180。大多数的
42、厂家风温只有 150左右，而根据国外资料介绍冲天炉的送风温度，只有达到 400以上时，才能有效提高冲天炉的出炉温度。但是，有些厂家为了在热风炉胆上提高送风温度，把热风炉胆下移到只有 150200mm（正常的热风炉胆安装时离熔化带 300mm 左右）。这样一来，热风炉胆没用多长时间就变形开裂，而热风炉胆变形往往造成炉料“搭棚”，有时焊缝脱焊开裂，至使熔化带以上局部进风，造成铁液严重“氧化”。更换热风炉胆还要 12 天的时间，影响生产的正常进行，所以我厂从九十年代初就不使用热风炉胆，主要从以下几方面改进。（1）采用质量比较好的焦碳，有条件的话最好采用铸造焦。（2）合理选择冲天炉的风口比（一般为 3
43、560），焦碳质量好时取上限，反之取下限。7 孕育处理方法与孕育量目前国内大多数铸造厂家进行炉前孕育采用人工加入的方法比较多，受场地、环境、认识等方面影响，往往只要把孕育剂加入浇包就算完事了。孕育时间只占出铁时间 3050，有的操作人员干脆把孕育剂放人浇包内，以“减轻劳动强度”，这种方法的孕育效果是很差的，严格讲这种方法不算孕育处理，只能算是加入添加剂。关于孕育量的问题，有的铸造厂家为了达到理想的孕育效果，把孕育剂的加入量提高到 08 10。有的资料介绍孕育剂的加入量高于 10%，借以满足铸件性能的要求。根据笔者的经验，孕育剂有一个最佳加入量，超过这个量反而容易出现其它缺陷，笔者的看法是：（1
44、）要达到理想的孕育效果，孕育处理的时间一定要严格控制在出铁时间的70以上，而且孕育剂的粒度要均匀，大小要适中，最好使用有时间控制的自动给料装置，避免人为影响。（2）孕育处理完毕，铁液要充分搅拌后才能扒渣浇注。（3）孕育处理方法到位以后，孕育剂的加入量一般控制在 0406就足够了。过高的孕育剂加入量有时反而会增加铁液的粘度和夹渣倾向。（4）有条件的话可采用瞬时随流孕育处理，这是目前最好的一种孕育处理方法。8 灰铸铁的 w(S)量一般认为 S 在灰铸铁中是有害元素，w （S）量高易产生铸件“热裂”和造成硫化夹杂物倾向。所以一般都要求铁液中的 w(S)量012或01，只有上限，没有下限。用冲天炉熔化，铁液中的 w（S）量一般都在 01左右，而用电炉熔化，铁液中的 w（s）量一般都在 0015 0 035 ，这样低的 w（S）量对处理高牌号灰铸铁是十分不利的。根据我们长期的实践经验与国外的资料介绍，灰铸铁中的最佳 w（S ）量为 008012，最低不能小于 005。用电炉熔化的铁液要考虑增 S（加 FeS），来达到比较理想的孕育效果。9 风口比冲天炉风口比，国外一般选择 1525，我们的教课书上原来都是按照15-25写的，但是根据我国的铸造原辅材料，特别是焦炭质量状况，显然
