1、先张法空心板预制及架设概述：曲菏线三合同段共有 338 片先张法预应力简支梁，其中10M 梁 26 片，13M 梁 234 片，16M 梁 78 片；除 1-10M 及 1-16M 梁位于直 线段外，其余均位于曲线上，并且 K19+831（2-16M）梁与线路斜交 5，整个梁板预制由桥 一公司施工，通 过施工，我们将整个施工过程及得失进行总结如下：一、 张拉台座设计及经济比选：1 张拉台座设计：(1)台座 长度及 线数选择 ：按每条线一次能生产 6 片 10M 梁，4片 16M 梁， 5 片 13M 梁考虑台座长度；梁槽总长度 L=2L 端 +（N-1）L 工 +NL 梁（N 指预应力梁数，L
2、 端 指梁端到横梁内侧端面的距离,一般取1.5M; L 工 指两片梁之间的最小工作间距,一般取 0.8M; L 梁 指预制梁长度）。经计算确定采用梁槽长度为 72M。线数：按 3 个月施工工期及等强、间歇等因素考虑，按期生产完 338 片梁最少需要三条工作线。(2)台座 设计 及检算过 程： 支墩式台座设计包括：a.台座抗倾覆检算、 b.抗滑移检算、c、截面设计 与确定、d、台座配筋计算。具体检算设计过程如下:基本数据、张拉力按 3500KN、 钢绞线保护层 5CM、底板厚 7CMA、 抗倾覆验算：M1=Te=3500（0.05+0.07+0.25/2）=857.5KNMM2=P1e1=(2.
3、03.22.5)（3.2/22）2.4101382.4KNMM3=P2e220.72.52.4101 84.0KNMB、 抗滑移验算：摩阻力 F(G 1G 2)0.4(38484)187.2KN台座底部的被动土压力：PepHtg 2(45+2)-tg 2(45-2)=1.842.0(tg260-tg230)1096KNM 2张拉底座每 20 米设锚梁一道,两端按嵌固。)(5.175.84132132 安 全抗 倾 覆 系 数 MK KNBhHPEKNhpeP 2.4125.)0()6.39(2)()( /6.30.97 2 2/LEIPFKaM41035310.2bhI KNF1.384920
4、.13454/抗滑移系数C、 截面设计与确定：牛腿高度的确定： Ra=14.5假定牛腿宽 50cm 0.012 则 =RgR a=0.012Rg/Ra=0.281则 A0= 0.241 r0=0.860截面有效高度 h0为：现取 h=180cm 则 查表得： r00.988则 Ag=0.0015100176.526.48cm 227.135082.41.89/ TEFKp cmbRAMrhaJc 3.510.42.78580 024.1765.851428020 bhRrAJC 2280 08.117659.34025cmhRMAgj .1.768u配 22 钢筋 8 根：3.8830.4cm
5、 226.48cm2弯起 钢筋 As 计算：台座 hh 0=1201765=0.073500KN （通过）牛腿局部挤压验算：D、 台座板配筋计算：h0=700-50=650 b=2500 fy=310e0=35001203500120mm ea=0.12(0.3h0-e0)=1.8mme0/h=2000/700=2.8632.50cm2=240/12=20cm箍筋采用 8 =20cm台面与墩的承载力验算，台墩与台面共同受力。Kc=P/N=11760.7/3500=3.3。台座示意图见附图：梁式台座设计包括：a.支撑梁承压检 算、b.台座抗压检算、c. 支撑梁抗弯检算、d.横梁抗弯检算、c.横梁
6、及支撑梁截面及配筋 设计计算。由于未采用,故略检算设计过程。 2 经济比选：)()21(25.1900ahRbeNAggjKNKAfPc 7.1601760525.21.7021 0)06(3).(.4.42350 三合同段初期选用塑钢门窗厂征地作为预制梁制梁场地，此梁场位于三合同中段，如采用梁式台座，每条线台座需要 3.2万元；采用支墩式台座，每条线台座需要 3.0 万元；按三条线施工需要约投入十万元，加上龙门或吊车费用，预制梁基本无利润可言。经过前期工期和投入比选，我们选用四合同已施工完毕的第一梁厂既有支墩式台座进行了施工，仅运梁增加部分运距和费用，但整体上既节省了费用，又保证了工期。二、
7、 施工技术方案：根据现场的实际尺寸,考虑到生活、生产及物资保管的方便性和安全性，预制梁厂的平面布置如下：（长 250 米，宽 60 米）存 梁 场 地预 制 梁 工 作 线钢筋加工区30 龙门 30T 龙门生活区看守房砂 石料 场拌合站 锅炉房技术方案：（一）预应力张拉及控制：1、预应力钢绞线的铺设A、在现场制作专用夹具来夹紧钢绞线捆束，以防止钢绞线突然无序地散开，保证施工人员的安全。B、钢绞线施放到位后，在未截断与钢绞线捆束之前用 1T 的卷扬机预拉已放开的钢绞钱，以减少施工材料弯曲。C、钢绞线在卷扬机的牵引下处于直线状态，用氧气裁断，并进行下一条钢绞线的施放工作。D、当钢绞线施放结束后，立
8、即将已施放的钢绞线抬入张拉台座内，并用锚具将此夹紧。E、施放前期的准备工作：张拉台座台面在铺设钢绞线前应刷涂隔离剂在张拉台面上隔一定距离放置相当于保护层厚度的垫块，以防预应力筋因自重而下沉，同时防止隔离剂污染钢绞线。在生产过程中，应防止雨水冲刷台面上的隔离剂。拟采用牵引车铺设钢绞线2、预应力钢绞线的张拉1 预应力钢绞线的张拉理论伸长值式中 P钢绞线 的平均 张拉力EgLAyLL钢绞线长度 10m、13m、16m 板都取 72.5mAy钢绞线截面面积Eg钢绞线弹性模量 为钢绞线应力根据设计图纸钢绞线控制张拉应力 Ek=1395MPa ，根据试验资料钢铰线弹性模量:跨径 10 米、13 米、16
9、米都为 j12.7 型Eg=1.90105MPa。钢绞线张拉伸长值表应力伸长量型号0.2K K 1.05Kj12.7 10.6 53.2 55.9(2)钢绞线 控制 张拉力和油表 读数根据设计图纸,跨径 10 米、13 米、16 米单根钢绞线的张拉控制力为 137.67KN。钢绞线张拉采用 YCD1800 型千斤顶和 QYCW300 型千斤顶进行张拉，经过试验标定 YCD1800 型 1 号千斤 顶和 99-11-10888#压力表配套标定回归方程，y=0.0274x+0.8322。YCD1800型 1 号千斤顶和 99-11-10343#压力表配套标定回归方程y=0.0272x+0.0618
10、。YCD1800 型 2 号千斤顶和 99-07-00391#压力表配套标定回归方程 y=0.0271x-0.7843。YCD1800 型 2 号千斤顶和 99-08-00267#压力表配套标定回归方程 y=0.0285x-0.9849。YCW300型千斤顶和 99-07-003903 压力表配套标定回归方程：y=0.216x-0.6006。QYCW300 型千斤顶和 99-11-10367#压力表配套标定回归方程：y=0.2143x-0.4418。由回归方程可求出不同 张拉力时压力表的读数。张拉采用一端张拉，应力和应变双控制，在张拉的过程中控制钢绞线的张拉应力和钢绞线的伸长值，张拉时先用QY
11、CW300 型号千斤顶单根张拉到初应力，然后用两个YCD1800 型千斤顶整体张拉到设计应力。（3）张拉程序在张拉的过程中按照施工技术规范要求,按下列程序进行张拉 0 - 预应力(0.2k) -1.05k - 0 -k(锚固),此张拉程序经监理工程师批准后方可进行张拉,在张拉中应对每根钢绞线编号,对称张拉。（4）张拉钢绞线张拉前应对台座横梁，锚具及各种张拉设备进行详细检查，无误后方可进行，张拉施工必须有质检工程师在场并在监理工程师指导下进行。A、检查并记录油泵，千斤顶和压力表的编号。B、在张拉至初应力时，在钢绞线上做标志，并在张拉完毕后，量测实际钢绞线伸长值，看实际伸长值和理论伸长值的偏差是否
12、在 6%以内。C、张拉完毕后，检查钢绞线的滑移和断丝情况，应将钢绞线的断丝数控制在钢丝总数的 1%以内，如不符合要求应换钢绞线重新张拉。D、钢绞线张拉完毕后，对设计位置的偏差不得大于 5mm，同时不得大于构件截面最短边长的 4%。E、张拉完毕后，及时 填写张拉记录及其他 质检表格，并及时报监理工程师签字认可。F、在张拉过程中，注意检查油泵、千斤顶、压力表的工作情况，如果在工作 发现异常情况应停止张拉B、单根钢绞线张拉，将张拉设备及时送检标定。G、张拉设备使用超过 6 个月或 200 次或在千斤顶使用过程中出现不正常现象时，重新校验。（二）、钢筋骨架的绑扎及胶囊的就位、固定。当钢绞线张拉完毕，经监理工程师认可，并在张拉 8 小时后( 安全考虑) ，绑扎空心板 钢筋骨架，在绑扎的过程中用砂浆垫块将骨架垫起以确保其保护层厚度满足设计要求，钢筋之间的距离要均匀，误差在规范以内，钢筋间的结点绑孔要牢固，骨架筋的接长采用双面焊，焊接工艺要满足桥涵技术规范的要求。在骨架筋的绑扎的过程中注意调整预埋筋的位置。在骨架顶板钢筋绑扎前将涂好隔离剂的胶囊安放于设计位置，并用 8 的环形钢筋将胶囊牢固固定，以防在浇砼过程中发生上浮，胶囊
