1、750kV 西宁至永登同塔双回输电线路工程（标段）700700mm2832m 内悬浮钢抱杆计计计 算算算 书书书甘肃送变电工程公司项目经理部第 1 页一、700 方内悬浮钢抱杆容许承压力计算书1、方形断面抱杆截面惯性矩)4(201CfJXJX单肢主角钢截面 对 X 轴的惯性矩，cm 4f1单肢主角钢截面积；cm 2C0相邻两主角钢重心间的距离，cm代入相应数值，将中部及端头位置惯性矩计算如下：35803.848 cm 4)4(201CfJXd )41.687.3(25709.768 cm 4)(201fXx ).(22、计算惯性半径FJrF危险断面截面 积 ；cm2代入数值计算如下： cmJr
2、1.36.84.3503、计算长细比因本工程所有规格抱杆均为变截面形式，长细比还应按等截面部分长度与全长的比值等因素综合选定：图 1 抱杆截面形式 图 2 截面惯性矩计算简图第 2 页rl变截面抱杆长细比；变截面抱杆压杆折算长度修正系数；与两端支承有关的压杆折算长度系数；两端绞支间的距离；cml代入数值计算过程见表 14、抱杆的容许压应力折减系数 根据变截面抱杆长细比，抱杆所用材质（16Mn 钢），按表 627 查出折减系数 ，结 果见表 15、计算抱杆容许承压力bGFPP抱杆容 许承压力； N抱杆的容许压应力折减系数；F危险断面截面 积 ；cm2危险断面以上的抱杆自重；NbG结果见表 1表
3、1 抱杆受压计算表抱杆 长度（m） 36 32 30 28大面惯性矩(cm4) 35803.848 35803.848 35803.848 35803.848小面惯性矩(cm4) 5709.768 5709.768 5709.768 5709.768截面积(cm2) 32.64 32.64 32.64 32.64惯性半径(cm) 33.12 33.12 33.12 33.12折算长度系数 1 1 1 1长细比 108.69565 96.618357 90.57971 84.541063a/l 0.8888889 0.875 0.8666667 0.8571429长细比修正系数 1 1 1 1折
4、减系数 0.394 0.49 0.5412 0.5916Mn 屈服强度（N/mm2） 345 345 345 345第 3 页抱杆长度（m） 36 32 30 28抱杆自重 Gb/2（KN） 10 9 8.5 8极限受 压（KN） 443.67552 551.7792 609.4345 664.3872K=3 137.89184 174.9264 194.64483 213.4624k=3.6 113.2432 144.272 160.78736 176.552k=4 100.91888 128.9448 143.85862 158.0968说明：1、考虑抱杆实际使用中，下端并非理想的自由 绞
5、结，四个方向上的承托 绳在抱杆转动时起阻碍作用，故在折算 长度系数允许范围内取偏小值 1.0。2、折减系数取值摘自架空送电线路施工手册，李庆林，中国 电力出版社 P694 表627。3、根据750kV 架空送电线 路铁塔组立施工工艺导则要求，安全系数应大于 2.5， 动荷系数 K1 在通过滑车组用机动绞车或绞磨、拖拉机或汽车牵引的条件下取 1.2，不均衡系数 K2 取 1.2（摘自电力建设安全工作规程( 架空电力线路部分) 附录二及附录三），综 合安全、质量、 进度、效益要求及试点情况，建议安全系数取 3.6。 第 4 页图 2 外拉线抱杆组塔索具静力图二、二、二、 28米米米 700方内悬浮
6、钢抱杆分解组塔计算书方内悬浮钢抱杆分解组塔计算书方内悬浮钢抱杆分解组塔计算书1 简述内悬浮抱杆分解组塔时，抱杆的临时拉线布置方式采用外拉线（也称落地拉线）。即抱杆拉线通过地锚固定在铁塔以外的地面上，该布置方式适用于较平坦地形。1.1 内悬浮抱杆分解组塔的布置示意如图 1。图 1 外拉线悬浮抱杆分解组塔布置示意图1控制绳 2被吊塔片 3起吊钢丝绳 4抱杆 5外拉线6承托绳 7朝天滑车 8腰滑 车 9地滑车1.2 外拉线悬浮杆的施工计算应包括主要工器具的受力计算及构件的强度验算。主要工器具包括抱杆、内拉线、起吊绳（即牵引绳）、承托绳和控制绳等。计算各工具受力，取其最大值选择相应的工器具。2 主要工
7、器具的受力计算2.1 控制绳应不少于两根，以保证塔片平稳提升。其合力计算式为：(1)FW)cos(in式中：第 5 页控制绳的合力，kN；FW被吊构件的重力，kN；按为 65kN 考虑 。控制绳对地平面的夹角；取值为一倍的塔高，45 度。滑车组起吊绳与垂直面夹角。取值取 12计算得出 27.49KNFW)cos(in采用 3 根 13 棕绳 单根破断拉力为 83kN，安全系数取 52.2 起吊绳。如图 1 所示，由于吊点绳上方定滑车与下方动滑车组成 33滑车组，使起吊绳的实际受力减少 1/6。滑车组受力 T当抱杆向受力侧倾斜时：93.48KN (2)WT)cos(式中：抱杆向受力侧倾斜时的起吊
8、绳合力，kN ；滑车组内吊绳合力线与铅垂线间的夹角，度。取值取 12 度牵引力 P/n 因牵引绳从定滑车转向后，经腰滑车至绞磨，牵引力的大小为：T2P/n/T2/6/0.85=18.33kN2牵引力，kN；T滑轮组效率；n 过滑轮钢绳数；牵引力与垂直方向的夹角为 45。起吊绳（千斤绳）的合力计算式。111.23KN2TR合力与垂直方向夹角为 923采用 11 滑车组，采用 15 磨绳破断拉力为 220KN，安全系数取 4.5。2.3 抱杆。当抱杆向受力侧倾斜，起吊绳穿过抱杆顶边滑车引至地面时=155.60KN （3）sin)(2RN抱杆轴线与铅垂线间的夹角（即抱杆倾斜角），度；取 5。第 6
9、页抱杆倾斜时受力拉线的合力线与抱杆轴线间的夹角，度。30R 起吊绳的合力，111.23KN ；2起吊绳（千斤绳）的合力与铅垂线间的夹角，度；取 923。抱杆采用 700700 钢抱杆， 临界中心受压负 荷为 664.38 KN，安全系数取 4.0，实际受力为 155.60kN。2.4 外拉线 。内悬浮抱杆的外拉线有 4 条，且对称布置，在起吊构件时，仅有 2 条为受力拉线。当抱杆向受力侧倾斜，起吊绳穿过抱杆顶边滑车引至地面时55.19KN （4）RSsin2式中：S抱杆向受力 侧倾 斜，起吊绳穿过滑车时受力侧外拉线的合力，55.19kN。外拉线采用 15 钢丝绳破断拉力为 145 KN，安全系
10、数取 4.0，单根实际受力为 32.87KN。2.5 承托绳。承托绳的受力不仅要承担抱杆的外荷载，同时还要承担抱杆及拉线等附件的重力。当抱杆向受力侧倾斜时，受力侧承托绳合力较受力反侧为大，其值为=115.09KN （5）2sin0）（GNV式中：抱杆向受力侧倾斜时，受力侧承托绳的合力，kN 。S抱杆的外荷载，kN；168.26KNN抱杆及拉线的重力，kN；12.7KN0G两承托绳合力线与垂直面间的夹角，度。取 35承托绳采用 21.5 钢丝绳破断拉力为 244 KN，安全系数取 4.0，实际受力为 61KN。3 静力图解图（见图 3）第 7 页图 3 抱杆组塔索具静力的图解第 8 页试验报告中
11、航第二集团公司群峰机械厂出厂试验报告一、试验依据及目的：试验依据：根据 DL/T875-2004 标准中抱杆试验的相关条款。试验目的：验证 700 方 32 米钢抱杆安装及试验工况下的承载能力。二、试验产品：LGKX32-700 内悬浮外拉线钢抱杆一付。三、试验方法：模拟抱杆使用时的布置做真型试验，吊重用砝码替代。四700 方内悬浮外拉线钢抱杆的技术参数：额定负荷： 65KN 安全系数；n2.5理论试验负荷：81.5KN 杆体直线度：l五检铡器具：1、测力仪 2 台 2 、传感器 2 台3、经纬仪 2 把 4、钢板尺 3 把5、配重砝码；100kg、200 kg、 500 kg、1000 kg 各 6 块，50kg 两块六、试验方法1、 组装抱杆，保 证组装后杆体直线度l 。2、按试验示意图组立抱杆，打好拉线。3、经纬仪 900 布局，分别测量抱杆受力侧及非受力侧的变形量。4、按 0，0.5P、1P、1.25P 分四次加载，测量各 测点在负荷作用下的变形量。5、全部卸找后，检查抱杆杆体的残余变形。6、分析实验数据，得出试验结论。七、试验数据及结论(见试验报告单)第 9 页
