1、- 1 -给水处理厂的设计1.1 厂址的选择厂址选择应在整个给水系统设计方案中全面规划，综合考虑，通过技术经济比较确定，本设计在选择厂址时考虑了以下几个方面：1.厂址选择在工程地质条件较好的地方，以降低工程造价，以便施工。2.取水地点在河流的上游，距离用水区较近，因此将水厂设置在取水构筑物附近，且处于城市边缘。3.水厂建在城市的边缘，处于常年主导风向的下风向，且不占良田、并留有发展的余地，厂区周围卫生条件较好，符合生活饮用水水质标准4.水厂离市区较近，交通方便，有利于施工管理和降低输电线路的造价。5.水厂所在的位置地形有适意的自然坡度，有利于高程布置，做到土方平衡，同时理和到较近，有利于沉淀池
2、排泥及滤池冲洗水排出。6.水厂所在地势较高，不受洪水威胁。1.2 给水水源水质的分析有所给原水水质资料知，原水最高浊度 1100mg/l,平均浊度 160mg/l,超过了生活饮用水水质标准中的规定，故需去除浊度。细菌总数 5600 个/ml,大肠菌群 257 个/l, 大大超过了生活饮用水水质标准中的规定，故需进行消毒灭菌。水源 PH 值为 7.5，符合生活饮用水水质标准中的规定，故不需处理和调整，总硬度为458mg/lCaCO3 ,稍稍超过了生活饮用水水质标准的规定，在经过沉淀、过滤等常规处理，即可达到要求，故不需进行特殊处理。1.3 水厂设计水量水厂设计水量按最高日平均时流量加上 5的水厂
3、自用水量计算，则水厂设计水量为：Q=81443.71.05=85515.885m3/d=3563.16m3/h=0.99m3/s 1.4 净水工艺流程的选择合理的净水工艺是水厂保证供水水质的关键，给水处理方法和工艺流程，应根据原水水质及设计生产能力等因素，通过调查研究，必要的试验，并参考相似条件下处理构筑物的运行条件，经技术经济比较够确定。本设计采用的井水工艺流程如下：混凝剂 消毒剂原水 混合絮凝沉淀过滤清水池 二级泵房管网1.5 稳压配水井的设计配水井具有消能作用，使原水均匀稳定的进入净水系统，避免受取水泵站富余，水头的影响，同时又具有排气的作用，使溶解在水中的部分气体溢出，以利于后续处理。
4、根据同类水厂运行经验，本设计采用配水井停留时间 1.5min，最小 H/D=10/9稳压井容积 V=QT=0.99601.5=89.1m3有效水深采用 H=6m,则稳压井直径 D 为 4.79m,取 5.0m则 H/D=1.210/9，稳压井超高取 0.5m- 2 -1.6 投药系统的设计1 药剂的选择根据原水水质，药剂的来源情况及类似水质条件的水厂的运行经验，确定混凝剂采用碱式氯化铝其特点是：（1）净化效率高，好药量少，出水浊度低，色度小，过滤性能好，远水高浊度尤其显著。（2）温度适宜性高，PH 值使用范围宽，因而可不投加碱剂。（3）使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好。（4）设备简单，操作
5、方便，成本较低。由于城市位于东北地区，冬季长而寒冷，此时原水呈低温低浊状态，采用铝盐混凝时，形成的絮粒往往细小松散，不易沉淀，即使加大投药量，也达不到理想的效果。因此，投入少量活化硅酸做主凝剂，是絮凝体的尺寸和密度增大，使沉淀加速，它适用于铝盐混凝剂，可缩短混凝时间，节省混凝剂用量，并可提高滤池滤速，在源水混浊度低，悬浮物含量少及水温较低时使用效果更为显著。2 药剂投加量由于缺少试验资料，参考相似水源有关水厂的首剂投加资料估计投药量。碱式氯化铝平均投加量：50mg/l,最高投加 70mg/l,活化硅酸投加量 2-3mg/l3 药剂的调剂剂投加常用的药剂投加方法有干投法和试投法两种，湿投法是将混
6、凝剂溶解后再配成一定浓度的溶解定量投加；干投法是将固体药剂破碎成粉末后惊醒定量投加，由于试投法在实际中用较多，药剂易于原水充分混合，不易堵塞入口，计量管理方便，且投量少，易于调节，因此本设计采用湿投法投药过程如下：药剂溶解池溶解液转子流量计水射器投加管道 溶液池溶积（W 2）W2=Qu/bn=253563.16/417152=7.12 m3W2溶解池容积u混凝剂最大的投加量 mg/l 取 25mg/lQ-处理的水量 m3/hb-溶液浓度，取 15n每日调制次数取 2为了便于检修时停换使用，将分为两个池子。N=2，则每个池子容积 W2=3.75 m3单池尺寸 12.01.9 m3 溶解池容积（W
7、 2）取溶液池的 20，设置两池，交替使用W1=W20.2=0.27.5=1.5 m3单池尺寸=0.51.01.5m（超高取 0.3m ）为了便于投加药剂，溶解池高程一般以设置在地下为宜，池顶高出地面 0.2 米；溶药池底坡不小于 0.02，池底应有排渣管，池壁须设超高防止搅拌溶液时溶液溢出。采用钢筋混凝土池体，内壁涂衬环氧玻璃钢、辉绿岩、耐酸胶混贴瓷砖或聚氯乙烯板等。4 投加方式：本设计采用高位溶液池重力投加。5计量设备：采用隔膜式加药计量泵。6采用药库和药间合建- 3 -加药间与药剂仓库建在一起，设在投药点附近，药库储存量按最大投药量的 30 天用量计算。7. 混合方式：本设计采用管式静态
8、混合器混合。此方式设备简单，维护管理方便，不需土建筑物，混合效果好，不需外加动力设备。.设计要点：混合速度要快，药剂应在水中流造句裂纹懂得条件下投入，一般混合时间（1020s）本设计采用一点连续投药混合设备里后备处理构筑物越近越好，尽可能与构筑物相连接。.混合方式根据各水厂运行经验，本设计采用水利混合，采用静态混合器。静态混合器的特点，适用条件。特点：投资省，在管道上安装容易，维修工作量小。能快速混合，效果良好。产生一定的水头损失。使用条件：适用于水量变化小的水厂。混合器内采用 1-4 个分流单元.将静态混合器仿如絮凝赤金水管即可，可适应投产适合今后流量的变化，应有曾见混合数的可能投药点应靠近
9、水流方向的第一节混合数，投药管插入管内径的 1/3 处，管内径较大时，采用多孔投药，使药液均匀分布。.静态混合器的水头损失h=0.1184Q2/ d4.4n式中 Q流量 d进水管径 d=1000mm n混合器单体数 n=3 h=0.1184(0.992/14.4)3=0.35m1.7 絮凝池的设计经过与药剂充分混合后的原水，进入絮凝池进入絮凝，絮凝池设计要点：.流速一般按由大到小进行设计，在较大流速下使水中的胶体颗粒发生充分的碰撞吸附；在较小流速下，使较小颗粒能结成较大的絮凝，以便在沉淀池内去除。.为了确保沉淀效果，要有足够的反应时间，并控制反应速度，使其平均速度梯度 G 达 10-75 秒
10、-1，以保证反应过程的充分与完善。本设计采用往复式隔板絮凝池，它具有絮凝效果较好，结构简单，施工方便的等优点。絮凝时间为 2030min,色度高、难于沉淀的细粒较多时宜采用高值；池内流速应按变速设计，进口流速一般为 0.50.6m/s,出口流速一般为 0.20.3 m/s，通常用改变隔板的间距以达到改变流速的要求；隔板间净距大于 0.5 m，小型池子当采用活动隔板时可适当减小。进水管中应设挡水措施，避免水流直冲隔板；絮凝池超高一般采用 0.3 m；隔板转弯处的过水断面面积应为廊道断面面积的 1.21.5倍；池底坡向排泥口的坡度，一般为 2%3%，排泥管直径不应小于 150 mm；絮凝效果宜可用
11、速度梯度 G 和反映时间 T 来控制，当原水浊度低，平均 G 值较小或处理要求较高时，可适当延长絮凝时间，以提高 GT 值，改善絮凝效果。本设计采用两座隔板絮凝池。1. 设计流量 Q=81443.71.05=85515.885 m 3/d=3563.16 m3/h2. 采用数据： . 廊道内流速采用 v1=0.5m/s,v2=0.4m/s,v3=0.35m/s,v4=0.3m/s,v5=0.25m/s，v 6=0.2m/s. 絮凝时间：T=20min . 池内平均水深：H 1=2.4m . 超高：H 2=0.3m . 池数：n=23. 絮凝池容积 W=QT/60=3563.1620/60=11
12、87.72m3- 4 -分为两池，每池净平面面积：F=W/Nh 1=1187.72/(22.4)=247.44 m2池子宽度 B=20.4m池子宽度（隔板间净距之和）：L=247.44/20.4=12.13m隔板间距按廊道内流速不同分成 6 档：A1=Q/(3600nv1 H1)=3563.16/（360020.52.4）=0.41 m取 A1=0.45m, v1=0.45m/sA2=0.55m, v2=0.37m/sA3=0.6m, v3=0.34m/sA4=0.7m, v4 =0.29m/sA5=0.85m, v5 =0.24m/sA6=1.05m, v6 =0.20m/s每一种间隔采取
13、3 条，则廊道总数为 18 条，水流转弯次数为 17 次，则池子长度：L=3(A1+ A2+ A3+A4+A5+A6)=3(0.45+0.55+0.6+0.7+0.85+1.05)=12.6m隔板厚按 0.2m 计，则池子总长：L=12.6+0.2（18-1）=16m按廊道内流速分成 6 段，分别计算水头损失。第一段水利半径：R1=a 1H1/ a1+H1=0.452.4/0.45+22.4=0.21m. 槽壁粗糙系数 n=0.013,流速系数 Cn=1/nRny1, y1=0.15故 C1= R1 y1/n=60.87第一段廊道长度：L1=3B=320.4=61.2 m第一段水流转弯次数：S
14、1=3则絮凝池第一段水头损失为 h1=SnV 02/2g+V12/C12R1=0.081m各段水头损失计算结果如下表：段数 Sn ln Rn V0 vn Cn hn1 3 61.2 0.21 0.375 0.45 60.87 0.0812 3 61.2 0.25 0.31 0.37 62.48 0.0763 3 61.2 0.26 0.28 0.34 62.85 0.0454 3 61.2 0.31 0.24 0.29 64.53 0.0335 3 61.2 0.36 0.20 0.24 65.99 0.0236 2 40.8 0.43 0.17 0.20 67.78 0.020h=h=0.2
15、78mGT 计算（t=20）G=(rh/60ut)1/2=45S-1GT=604520=54000(10410 5)池底坡度 i=h/l=0.278/16=1.7%1.8 沉淀池的设计固体颗粒在重力作用下从水中分离出来的过程即为沉淀。有絮凝作用而形成的具有良好沉降性能的大颗粒絮凝体。从絮凝池通过整流段和穿孔墙进入沉淀池后在沉淀池内沉淀下来，是水得到澄清，沉淀淤泥由排泥设施排出。清水有集水系统收集后进入后续处理构筑物滤池进行过滤处理，为了保证滤池的正常进行，沉淀池出水浊度一般在 15 度以下。本设计采用斜管沉淀池，斜管沉淀池是有浅池理论房展而来的，它在池内安装了许多直径较小的- 5 -平行倾斜管
16、，从而缩小了水利半径，改善了水利条件，使雷诺数大为降低，而老德数大为提高，满足了水流的稳定性和层流要求，斜管沉淀池的特点是沉淀效率高，池子容积小及占地面积小。本设计采用两座斜管沉淀池，具体计算如下：1. 已知条件： 进水量：Q=85515.885 m 3/d=3563.16 m3/h=0.99m/s 颗粒沉降速度：u=0.35 mm/s2. 设计采用数据： 清水区上升流速：V=2.5 m/s 采用蜂窝六角形管，其管厚=0.4mm，边距 d=30mm, 水平倾角=603. 清水区面积A=Q/v=0.99/0.0025=396 m2,其中斜管结构占用面积按 3%计，则清水区实际需要面积：A=396
17、1.03=407.88 m2 408 m 2为了运行和管理方便，采用 2 座沉淀池，n=2则单池面积 A= A/n=408/2=204 m2为了配水均匀，采用斜管区平面尺寸为 10m20.4m,使进水区沿 20.4 米长一边布置4. 斜管长度：管内流速：V 0=V/Sin=2.5/Sin60=2.89 mm/s斜管长度：l= (1.33 V0-u Sin)/uCosd=606.98=607mm考虑端紊流，积泥等因素，过滤区采用 300mm斜管长度：l ,=300+607=907mm,按 1000mm 计5. 池子总高： 采用保护高度 0.3 米 清水区：1.2 米 布水区：1.6 米 穿孔排泥
18、斗槽高：0.8 米 斜管高度：h=l ,Sin=1Sin60=0.87m 池子总高：H=0.3+1.2+1.6+0.8+0.87=4.77m6. 沉淀池进口采用穿孔墙，排泥采用穿孔管，集水系统采用穿孔管。穿孔墙洞口流速 Vk=0.1m/s,孔洞面积：w=Q/V k =0.99/0.1=9.9m2每个孔口尺寸定位 15cm8cm则空口数为 9.9/（0.150.08）=825 个 7集水系统采用两侧淹没孔口集水槽集水。(1) 孔口计算所需孔口总面积为：f=QB/u2gh 1/2u流量系数 取 0.62 h孔口上的水头，取 0.05Q沉淀池流量 B超载系数，取 1.21.5所以f=2.10 m3孔
19、口直径采用 30 mm，单孔面积 S=3.14/4d2=0.0007056 m2则孔口数为：n= f/S=2.1/0.0007056=2973 个设 5 个集水槽，则每个集水槽孔眼个数为 n/52=298 个采用双边进水，则每边孔眼数为 149 个(2) 集水槽的宽度和高度的计算假设穿孔集水槽的起端水流截面为正方形，也即宽度等于水深B=0.9Q0.4Q穿孔集水槽流量 B穿孔集水槽宽度 每个集水槽的流量 q=Q/n=0.99/2/5=0.099 m3/s Q=q1.3=0.1287 m3/s所以 B=0.90.12870.4=0.396 m 为了施工方便 B=0.40 m- 6 -槽中水深起点槽
20、中水深 H1=0.75B=0.750.4=0.3 m终点槽中水深 H2=1.25B=1.250.4=0.5 m为了施工方便。槽中水深统一按 0.5 m 计槽高 H3集水方法采用淹没式自由跌落，淹没深度去 0.05 m，跌落高度取 0.07 m，槽超高取 0.3 m，则集水槽高度H3=H2+0.05+0.07+0.3=0.5+0.05+0.07+0.3=0.92 m(4) 集水干槽的计算：Q=Q/2=0.99/2=0.495 m3/ s考虑到池子超载系数为 1.3，则 Q=0.4951.3=0.6474 m3/ s槽宽：B=0.9 Q0.4=0.90.64740.4=0.7563 m取 B=0.
21、8 m干槽起端水深：H 1=0.75B=0.6 m干槽终端水深：H 2=1.25B=1 m取 H=1 m超高取 0.075 m，故 H=1+0.075=1.075 m8排泥系统积泥槽深 1.0 m，坡角为 56.98 度，采用等距布孔排泥管排泥，穿孔管中心间距 1.7 m，孔眼朝下与垂直成 45 度，孔眼交错分布(1) 排泥周期每日沉淀泥渣的干泥量G=Q（S1-S2）86400/10 6式中：Q单池设计水量S1沉淀池进水悬浮物含量平均值 S1=500mg/lS2-沉淀池出水悬浮物含量平均值 S1=10mg/l故 G=20.96 吨每日沉淀泥渣的泥浆体积 V0V0=100G/r(100-p2)R
22、泥浆容重为 1.1t/ m3P2泥浆含水率 97V0=635.15 m3排泥槽贮泥部分体积 V1V1=NFBB沉淀池宽度为 10mN排泥槽个数为 7 个F排泥槽断面面积F=1/2h(a1+ a1) a1=2.0 m, a2=0.3 m,h=0.8 m,F=0.92 m2V1=70.9210=64.4 m3平均排泥周期为 T= V1/ V0=0.101 天=2.43 小时(2) 等距布孔穿孔管计算 k w=w 0/w=0.72 孔口直径采用 30 mm，孔口面积 f=706.5mm2孔口间距 S=0.5 m（0.30.8） ，孔口数目为 m=l/s-1=10/0.5-1=19 个 孔口总面积为w
23、 0=19706.8610-6=0.0134 m2 穿孔管断面积为 w=0.0186 m2 穿孔管直径为 D0=(4w/3.14)1/2=0.154m,取 D0=175 mm9核算- 7 -（1）雷诺数水利半径为 0.75 cm当水温为 15时，谁的运动粘度为 0.01 cm2/ s管内流速 V=Q/Fsin=0.99/2/1.60.87=0.356cm/sRe=RV/r=0.750.356/0.01=26.7（2）斜管中的沉淀时间 T=L/V=1000/3.56=281S=4.68min(4-8min)计算合格1.9 滤池的设计在水处理过程中，过滤一般指以适应沙等颗粒层截留水中悬浮物杂质，从
24、而使水中获得澄清的工艺过程。过滤的功效，不仅仅在于进一步降解水得浊度，而且水中有机物，细菌，乃至病毒等随浊度的降低而被去除。至于残留于滤后水中的细菌，病菌等在失去浊物的保护或依附时，在滤后消毒过程中也容易被杀灭。此工艺步骤是保护生活饮用水卫生安全的重要措施。本设计采用普通快滤池普通快滤池有成熟的运能经验，运行稳妥可靠，采用砂滤料，材料易得，采用大阻力配水系统，单池面积可做得较大。一 特点 下向流，砂滤料的四阀式滤池 采用砂滤料，材料易得，价格便宜 采用大阻力配水系统，单池面积可做得较大，深度适中 可采用降速过滤，水质好，单池面积不宜大于 100二设计要点 当要求水质为饮用水时，设计滤速一般取
25、810m/h 滤料可采用石英砂、无烟煤，含杂质少，有足够的机械强度，并有 适当的孔隙，滤层厚度不少于 700mm 滤层上面水深一般采用 1.52.0m 滤层工作周期可采用 1224h，冲洗前水头损失一般为 2.02.5m 普通快滤池配水系统一般为大阻力配水系统，配水孔眼总面积与滤 池面积之比为0.250.3 冲洗强度一般为 1215L/S.三. 普通快滤池设计计算1. 原始数据设计流量 Q=1.0581443.7=85515.885 3/d滤速采用 10/h 冲洗强度 q=15L/S. 冲洗时间 6min2. 滤池面积及尺寸滤池工作时间为 24h，冲洗周期为 12h，滤池实际工作时间 T=24
26、-0.12412=23.8h滤池总面积：F=85515.885/（1023.8）=359.3m 2 采用 8 个滤池，布置成对称双行排列，单池面积为 f=359.3/8=44.9m245 m 2采用滤池长宽比 L：B=3 左右， 则单池有效尺寸 L=11.8m B=3.8m校核强制流速 V=NV/N-1=810/7=11.43m/h3. 滤池高度支承层高度 H1 采用 0.45m，滤料层高度 H2 采用 0.7m，砂面上水深 H3 采用 1.7m，超高 H4 采用0.3m故滤池总高 H=H1+H2+H3+H4=0.45+0.7+1.7+0.3=3.15m4. 配水系统 （每只滤池） 干管： 干
27、管流量：qg=fq=4515=675L/S采用管径 dg=900 （干管应埋入池底，顶部设滤头或开孔布置）干管始端流速 Vg=1.07m/s- 8 - 支管：支管中心间距 aj=0.25m每池支管数；nj=2L/a=211.80.25=94.495 根每根支管入口流量：qj=qg/ nj=67595=7.11L/S采用管径 dj=75mm 支管始端流速：vj=1.67m/s 孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比 K 采用 0.25孔眼总面积：Fk=Kf=0.2545=0.1125=112500mm采用孔眼直径：dk=9mm每个孔眼面积：fk=（/4） dk=0.7859=63.585mm孔眼总
28、数：Nk= Fk/fk=11250063.585=1769.31770 个每根支管孔眼数：nk= Nk/ nj=177095=18.619 个支管孔眼布置设二排，与垂线成 45 夹角向下交错排列每根支管长度：lj=1/2（B-dg）=1/2（3.8-0.9）=1.45m每排孔眼中心距：ak=lj（1/2）nk =1.450.519=0.153m 孔眼水头损失支管壁厚采用：=5mm 流量系数； =0.68水头损失：hk=1/2g（q/10k）=129.8（15100.680.25）=3.97m 复算配水系统支管长度与直径之比不大于 60，则 lj/dj=1.45/0.075=19.360孔眼总面
29、积与支管总横截面积之比小于 0.5 则：Fk/ njfj=0.1125950.7850.075=0.2680.5干管横截面积与支管总横截面积之比，一般为 1.752.0，则fg/ njfj=0.7850.9950.7850.075=1.521.75孔眼中心距应小于 0.2，则 ak=0.1530.25. 洗砂排水槽：洗砂排水槽中心距，采用 a。=2.0m排水槽根数：n。=3.82.0=1.92 根排水槽长度：l。=L=11.8m每槽排水量：q。=ql。a。=1511.82=354L/S采用三角形标准断面。槽中流速采用 V。=0.6m/s 槽断面尺寸：x=1/2（q。1000V。 ）=0.5（3
30、5410000.6）=0.384m，采用 0.38m排水槽底厚度，采用=0.05m砂层最大膨胀率；e=45砂层厚度：H2=0.7m洗砂排水槽顶距砂面高度：He=eH2+2.5x+0.075=0.450.7+2.50.38+0.05+0.075=1.39m洗砂排水槽总平面面积：F。=2l。n。=20.2511.82=11.8复算： 排水槽总平面面积与滤池面积之比，一般小于 25，则F。/f=11.8/45=26256. 滤池各种管渠计算：进水总流量： Q1=85515.885 3/d=0.99 3/s 采用进水渠断面： 渠宽 B1=0.75m ，水深为 0.6m ，渠中流速 v1=0.9m/s整
31、个滤池进水管流量：Q2=0.998=0.124 3/s采用进水管直径：D2=400mm 管中流速：v2=0.96m/s 冲洗水冲洗水总流量：Q3=qf=1545=0.675 3/s采用管径：D3=600 mm 管中流速：v3=2.37m/s 清水- 9 -清水总流量：Q4= Q1=0.99 3/s清水渠断面：同进水渠断面（便于布置）每个滤池清水管流量：Q5= Q2=0.124 3/s采用管径：D5=400 mm 管中流速： v5=0.99 m/s 排水排水流量 Q6= Q3=0.675 3/s排水渠断面： 宽度 B6=0.6m，渠中水深 0.15m渠中流速：v6=1.2m/s （为便于布置可采
32、用同进水渠断面）7. 冲洗水箱或水泵冲洗时间 t=6min 冲洗水箱容积：w=1.5qft=1.51545660=365 m水箱底至滤池配水管间的沿途及局部损失之和 h1=1.0m配水系统水头损失：h2=hk=3.97m承托层水头损失：h3=0.022H1q=0.0220.4515=0.15m滤料层水头损失： h4=（r1/r-1） （1-m。 ）H2=（2.651-1） （1-0.41）0.7=0.67m安全富余水头，采用 h5=1.5m冲洗水箱底应高出洗砂排水槽面：H 0=h1+h2+h3+h4 +h5=1.0+3.97+0.15+0.67+1.5=7.29m1.10 消毒系统的设计1.
33、在给水处理中的消毒是必不可少的，消毒并非要把水中微生物全部消灭，只是要消除水中致病微生物的致病作用。采用滤前或滤后消毒，采用滤前消毒可延长滤的接触时间，有利于杀死水中微生物，防止藻类生长，清洁滤砂降低水的色度等。但氯消耗将有所增加，且水中有机物含量高时，还将使出水的三卤甲烷增加，因此采用单独滤后消毒。消毒方法采用氯消毒，因为氯消毒经济有效，且余氯具有持续消毒作用，操作简单，投量准确，不需要庞大设备。2. 设计要点1）液氯有毒，需设防漏装置2）不允许水体与氯瓶直接相连，必须设加氯机3）液氯气化成氯气过程中需要吸热，常采用淋水管喷淋4）氯瓶内液氯的气化及用量需要监测，较为省简方法是将氯瓶放置在磅砰
34、上。3. 加氯量的计算设计加氯量应根据试验或相似条件下水厂的运行经验按最大用量确定，并使余氯量符合“生活饮用水卫生标准”的要求。投加氯量取决于氯化的目的，并随水中氯氨化、PH 值、水温和接触时间等变化。规定出厂水游离性余氯在接触 30 分钟后不应低于 0.3mg/L,在管网末梢不应低于 0.05mg/L。本设计采用加氯量 1.0mg/L，接触时间为 35 分钟。加氯量 Q=0.001AQ式中：A最大投氯量（毫克/升）Q需消毒的水量（立方米/时）Q=0.0011.03564=3.564kg/h4.加氯机的选择：本设计中加氯量为 3.564kg/h，选用 LS80-3 转子真空加氯机，其特点： 构
35、造及计量简单，体积较小。 可自动调节真空高度，防止压力水倒回到氯瓶中。 水射器工作压力 5 公斤/平方厘米。水压不足时加氯量将减少。5.加氯间及液氯仓库 氯库储备氯量应按运输和供应等条件确定，一般按最大用量的 1530 天计算，这里取 30 天。储备量：M=3.5642430=2566.08 公斤 本设计选用 LP600-0.5 焊接液氯钢瓶（充氯量 0.5 吨）- 10 -则需氯瓶数 n=2566.08/500=5.1 个，选 6 个液氯钢瓶。 为操作管理方便，氯库和加氯间采用合建的办法，且经各自设置独立对外开的门，氯瓶采用单排布置，且要放有良好的通风设备。 氯库的附属设备：仓库外应放有检毒
36、漏气的观察孔。并根据具体情况设量机械搬运设备，常用的有电瓶车，单轨吊车。加氯间及氯库可根据具体情况设置每小时换气几次的通风设备。在加氯间的出入处应设有工具箱，抢修用品箱及防毒面具，并有照明设备。1.11 清水池的设计1. 清水池的有效容积 Wc=Q15%=81443.715%=12216.6 m32. 清水池的各部分尺寸：设计清水池水深 5.6 m，其中有效水深 5.3 m，为了保证供水安全，设计两个清水池，清水池形状取为矩形其单池面积 F=Wc/2h=1226.6/2/5.3=1152 m2清水池平面尺寸设计为 2448=1152 m23. 清水池设于地下式，地面标高 277.4 m，取池子
37、超高 0.3 m，在地上并盖以 0.5 m 厚土防冻，计算其最低水位为 276.9 m4. 在向城市管网供水时，清水池最低容许水深设计消防贮水量：Qc=0.0833600=576 m 3式中：2 小时消防供水时间0.08消防时每秒钟供水量 m3/s则消防用水占单池水深 h=Qc/F=576/1152=0.5 m水厂生产用水量：按最高日的 6%计，则W3=81443.76%=4886.62 m3生产用水量在清水池中的水深 h= W3/F=4886.62/1152=4.24 m则清水池最低吸水标高 277.4+0.5+4.24-5.3=276.84 m5. 清水池配管及布置：进水管：管径按最高日平
38、均时水量计算最高日平均时用水量：Q=81443.7/24=3393.5 m 3/h则单池的进水量：Qc=3393.5/2=1696.75 m 3/h采用 Dj800 的铸铁管，V=0.935 m/s,1000i=1.30出水管：管径一般按最高日最高时计算出水流量为 Q 出 =4855.57/2=2427.785 m3/h出水管采用 Dj900 的铸铁管，V=1.07 m/s,1000i=1.43 溢流管：采用与进水管管径相同，管上不得安装阀门。溢水管出口应设置网罩，以防爬虫等沿溢水管进入池内。 排水管：在一般情况下，清水池在低水位条件下进行泄空。排水管管径可按 2 小时内将余水泄空进行计算，但最小管径不得小于 100mm.如清水池埋深大，排水有困难时，可在池外设置排水井，利用水泵抽除，也可利用潜水泵直接由清水池抽除。为便于排空池水，池底应有一定底坡，并设置排水集水坑。 通气孔及检修孔：设置数量根据清水池大小而定，设 4 个通气孔，DN100，两个检修孔，DN1000 导流墙：为避免池内水的短流和满足加氯后的接触需要使水流畅通，不制造成局部水停留及排水方便，导流墙的底部隔一定距离设流水孔1.12 净水厂平面和高程布置一. 水厂的平面布置
