1、河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计1第1章绪论111水利枢纽与水工建筑物的等级划分112永久建筑物洪水标准1第2章洪水调节222调洪演算2211洪水调节计算方法2212前沿净宽确定2213计算下泄流量2214设计情况3215校核情况5第3章非溢流坝段计算931非溢流坝段经济剖面尺寸拟定9311超高值H的计算9312坝顶高程计算13第4章非溢流段的设计和计算1441荷载组合计算及力矩计算14411自重计算及力矩计算14422静水压力计算及力矩计算22413扬压力计算及力矩计算26414淤沙压力及力矩计算31415浪压力及其力矩33416地震荷载3442抗滑稳定分析36421正常蓄水位下坝基面抗滑稳
2、定分析37422设计洪水位下坝基面抗滑稳定分析37423校核洪水位下坝基面抗滑稳定分析37424地震荷载情况下坝基面抗滑稳定分析3743应力计算与分析38431整体应力计算与分析的方法38432垂直正应力的计算39433剪应力的计算40434垂直面上正应力的计算40435计算工况选定正常蓄水位工况41436计算工况选定设计洪水位工况46437计算工况选定校核洪水位工况51438计算工况选定地震工况56439局部应力计算61河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计2第5章溢流坝剖面的设计6451溢流段孔口设计及剖面设计所需参数6452消能防冲设计65521鼻坎形式65522挑射角度65523鼻坎高程65
3、524反弧半径65525水舌挑距和冲刷坑深度6653溢流面顶部设计6754溢流曲线形状的确定69第6章第二建筑物设计7161引水管道的布置71611压力钢管形式71612进水口尺寸设计71613其他参数7362闸门及启闭设备7363细部构造73631通气孔和进人孔73632充水阀设计7364压力钢管的结构设计74641压力钢管的厚度74642内水压力计算以及结构分析75643混凝土开裂情况判别77644钢管稳定强度分析79第7章施工组织设计8171导流标准8172导流方案8173施工导流工程特性81参考文献82河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计1第1章绪论11水利枢纽与水工建筑物的等级划分参考水
4、利水电工程等级划分及洪水标准SL25220001、可确定该工程规模为大（1）型工程等级为级2、水工建筑物级别（永久性水工建筑物）工程等级为级，则主要建筑物级别1级，次要建筑物3级3、临时性水工建筑物级别保护对象为1级主要永久建筑物，3级次要永久建筑，则临时性水工建筑物为4级。12永久建筑物洪水标准正常运用（设计）洪水重现期500年，频率为02非常运用（校核）洪水重现期10000年，频率为001河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计2第2章洪水调节22调洪演算211洪水调节计算方法利用瞬态法，结合水库特有条件，得出专用于水库调洪计算的实用公式如下TVQQ/21式中Q计算时段中的平均入库流量（M3/S）
5、；Q计算时段中的平均下泄流量（M3/S）；V时段初末水库蓄水量之差M3；T计算时段，本设计取6小时。即在一个计算时段内，入库水量与下泄水量之差为该时段中蓄水量的变化。212前沿净宽确定根据所给资料，工程建成后可以对下游起到防洪作用，最大的下泄流量为27750Q3MS，设最大单宽流量为SMQ/2723单，则沿流宽度B根据公式QBQ单（22）确定，可得调洪演算采用坝址洪水过程线，根据水量平衡原理用列表试算法法计算。213计算下泄流量采用WES式溢流堰。其下泄流量可用公式232WSHGBCMQ（23）式中C上游面坡度影响修正系数；M流量系数；102M27227750单QQB河海大学混凝土宽缝重力坝毕
6、业设计3侧收缩系数；S淹没系数；B溢流堰净宽；HW堰上作用水头。近似计算中可以认为GBCMS2K，设计情况K201，校核情况K204则泄流能力计算公式就近似为2312HHKBQ214设计情况参数K201；B102M；H2H1是堰上作用水头，H1353M，根据H2从353M到379M求出各水位的下泄流量Q，得出QF（V）曲线根据以上数据和不同堰上作用水头可得不同水深时的下泻流量Q，列于表中表21设计水位对应泄流ZQ曲线水位Z/M库容V/亿M下泄流量Q/（M/S）35300107500003550011200579883570011600164016359001210030131736100125
7、004639073630012900648330365001360085225236700140001073960369001450013121283710015000156568737300153001833755375001580021155843770016500241053337900171002718043计算中V取溢洪道堰顶以上库容，计算时段取T6H21600S计算过程见下表表22P02时的计算表河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计4用表中第1、2、4三栏相应的数据绘制成QT，QT关系曲线，如图所示。图21设计洪水位调洪曲线然后利用第1、8栏相应的数据绘制成ZT关系曲线，如图所示。12
8、3456781日200023300190001545537372日02002600024650201273119563661098651155648737452日080027300266502062935203783313546811570033374882日14002760027450214716210504813822971583856375492日20002700027300217225215970512318371596175375713日020025900264502205311218878109854341606029375923日0800248002535022873122246
9、31206235671612265375983日1400234002410023118222995660238537161465375993日20002210022750229950223056610066231613988375994日0200207002140022553222277412029681161102375934日08001960020150222343522393790484661606173375924日14001850019050212510221742690581621600357375874日20001750018000218156621533340763215927
10、2537572水库存水量V（亿M）水库水位（M）时间TH入库洪水流量QM/S时段平均入库流量QM/S下泄流量QM/S时段平均下泄流量QM/S时段内水库存水量变化V（亿M）150001600017000180001900020000210002200023000240002500026000270002800029000300001日20002日02002日08002日14002日20003日02003日08003日14003日20004日02004日08004日1400流量（M3/S）日期A江水利枢纽设计洪水过程线P02河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计5图22设计洪水位水位时间ZT曲线查图可知
11、，最大下泄流量QM发生在T3日1400时刻左右，是QT曲线与QT曲线的交点即为所求。所以由上面的调洪演算可知道大坝设计洪水位为37599M对应的下泄流量为231182M3/S。215校核情况参数K204；B102M；H2H1是堰上作用水头，H1353M，根据H2从353M到379M，求出各水位的下泄流量Q，得出QF（V）曲线根据以上数据和不同堰上作用水头可得不同水深时的下泻流量Q，列于表中表23校核水位对应泄流ZQ曲线水位Z/M库容V/亿M下泄流量Q/（M/S）3530010750000355001120058854357001160016646435900121003058143610012
12、500470831363001290065800736500136008649723670014000108999036900145001331712河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计63710015000158905637300153001861124375001580021471603770016500244651137900171002758610计算中V取溢洪道堰顶以上库容，计算时段取T6H21600S计算结果见下表表24P001时的计算表绘制调洪曲线用表中第1、2、4三栏相应的数据绘制成QT，QT关系曲线，如图所示。98000020954541900000154553737091400
13、002465909228068219861121943056073155193742392000002840909265340920424802014296138156173748010200002806818282386421336302088055159157763749910800002661364273409121938402163735123159093750910140000238636425238642222917220837906815977375841020000022500002318182223136022271390201599737597112000021545452
14、202273222883322300970061599137591118000022045452179545222448422266590101598137586111400002534091236931822373062230895030160113760111200000290909127215912280166225873610016111376221220000323863630738642350231231519916416275376841280000349545533670462440062239514721016485376911214000035454553520455255
15、374424969032211670637751122000003500000352272826567542605249198169043780113200003340909342045527379112697333156170103780913800003193182326704627586102748261112171223781513140000302045531068192768602276360607417196378511320000027840912902273277015527693790291722537859142000026113642697728276985627700
16、060161720937858148000024613642536364276460227672290501715937835141400002340909240113727466352755619077170823781114200000222727322840912695532272108409416988378061520000211363621704552643001266926710816880377971580000202500020693182518575258078811016769377521514000019363641980682245858524885801101666
17、037712水库存水量V（亿M）水库水位（M）时间TH入库洪水流量QM/S时段平均入库流量QM/S下泄流量QM/S时段平均下泄流量QM/S时段内水库存水量变化V（亿M）河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计7图23校核洪水位调洪曲线然后利用第1、8栏相应的数据绘制成ZT关系曲线，如图所示。图24校核洪水位水位时间ZT曲线查图可知，最大下泄流量QM发生在T13日2000时刻左右，是QT曲线与QT曲线的交点即为所求。所以由上面的调洪演算可知道大坝设计洪水位为37859M对应的下泄流量为2770155M3/S。经过计算比较之后，选定堰顶高程353M最为合适，在溢流净宽相同的前提下，溢流堰顶高程越低，其泄流
18、能力越强，工程造价越低。353M堰顶高的结果15000160001700018000190002000021000220002300024000250002600027000280002900030000310003200033000340003500036000370009日08009日14009日200010日020010日080010日140010日200011日020011日080011日140011日200012日020012日080012日140012日200013日020013日080013日140013日200014日020014日080014日140014日200015日02
19、0015日080015日1400流量M3/S日期A江水利枢纽设计洪水过程线（P001）河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计8中校核洪水最大下泄流量为2770155M3/S，对应校核洪水位37859M,均小于要求中校核洪水最大下泄流量限制27750M3/S，校核洪水位不超过正常蓄水位的49M，即3786M。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计9第3章非溢流坝段计算31非溢流坝段经济剖面尺寸拟定311超高值H的计算（1）基本公式坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶高程应高于波浪顶高程，其与设计洪水位或校核洪水位的高差，可由式（21）计算，应选择两者中防浪墙顶高程较高者作为选定高程。CZHHHH1（31）
20、式中H防浪墙顶与设计洪水位或校核洪水位的高差M；1H累计频率为1的波浪高度M；ZH波浪中心线至设计洪水位或校和洪水位的高差M；CH安全超高，按下表采用表31安全超高值安全级别运用情况（1）（2、3）（4、5）设计洪水位校核洪水位070505040403本大坝级别为级，HC设计07；HC校核05（2）波浪要素的计算由于根据流域地形地质情况，断定该河谷属于内陆型峡谷宜按官厅公式计算3/12012/102000760VGDVVGHL32753/120152/10203310VGDVVGLM3322LZHHHCTHLL（34）河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计10式中HL当20VGD20250时，为累积
21、频率5的波高H5；当20VGD2501000时，为累积频率10的波高H10经过计算设计情况时GD/V02347；校核情况时GD/V02766，所以HL为累积频率5的波高H5，由于所求HL为累积频率5的波高，为了计算精确，采用重力坝规范计算H1的值。表32累积频率为P的波高与平均波高的比值MMHHP0112345101320300297242223211202195171161143094012702262092001921871651561410960224620919618818117615915113709803223193182176170166152145134100042011781
22、6816416015614413913010105180163156162149146137133125101在计算1H和ZH时，设计洪水位和校核洪水位采用不同的计算风速值。计算风速在水库正常蓄水位和设计洪水位时，宜采用相应洪水期多年平均最大风速的1520倍，校核洪水位时宜采用相应洪水期多年平均最大风速，见下表表33计算风速计算情况库水位M吹程KM最大风速M/S计算风速M/S设计情况3759922424校核情况3785922416正常情况3737022432坝顶高程或坝顶上游防浪墙顶高程按下式计算坝顶高程设计洪水位设H坝顶高程校核洪水位校核H式中，设H、校核H分别为计算的坝顶（或防浪墙顶）据设
23、计洪水位和校核洪水位的高度。由于正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水在计算坝顶超出静水位河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计11H时，所采用的风速计算值及安全超高值不一样，所以在决定坝顶高程时，应按正常蓄水位、设计洪水情况（持久状况）和校核洪水情况（偶然状况）分别求出坝顶高程，但坝顶高程应高于校核水位。3设计洪水位时H计算根据以上所求，可以知道风速SMV/24，吹程KMD2，水深H18099M，HC设计07各波浪要素计算如下波高MDVHL111122401660016603/14/53/14/5根据重力坝规范计算，HP/H1111/18099614103，此值接近于0，所以H5/HM195解5（）/（
24、5）1809911110006141950796M00044，内插法得5194648，51946480571M，0571/18099315103再用内插法得5194748，51947480571M，至此得出0571M。利用同样的方法可以求出1241505711379M。波长981242033124121598120002421375求得L1136M22LZHHHCTHLL314111121136CTH2314180991136034CTH10005034M所以求得MHHHHCZ41927034037911（4）校核洪水位时H计算根据以上所求，可以知道风速SMV/16，吹程KMD2，水深H183
25、59M，HC校核05各波浪要素计算如下波高MDVHL67021601660016603/14/53/14/5（官厅公式）根据重力坝规范计算，HP/H067/18359365103，此值接近于0，所以H5/HM195河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计12初解5（）/（5）18359067000365195048M00026，内插法得5194792，51947920344M，0344/1835918735103再用内插法得519485，5194850344M，至此得出0344M。利用同样的方法可以求出1241703440830M。波长981162033116121598120001621375求得L
26、7566M22LZHHHCTHLL31406727566CTH2314183597566019CTH15239019M所以求得MHHHHCZ521501908301（5）正常蓄水位时H计算根据以上所求，可以知道风速SMV/32，吹程KMD2，水深H1787M，HC07。各波浪要素计算如下波高MDVHL59123201660016603/14/53/14/5根据重力坝规范计算，HP/H159/178789103，此值接近于0，所以H5/HM195初解5（）/（5）178715900089195114M00064，内插法得5194488，51944880818M，0818/1787458103再用
27、内插法得519463，5194630817M，至此得出0817M。利用同样的方法可以求出1241308171971M。波长981322033132121598120003221375求得L1515M22LZHHHCTHLL31415921515CTH231417871515051M所以求得MHHHHCZ18137051097111河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计13312坝顶高程计算根据以上两种水位时H计算结果，得出两种状况下坝顶高程。（1）设计洪水位时的坝顶高程坝顶设计洪水位H3759924237841M（2）校核洪水位时的坝顶高程坝顶校核洪水位H3785915238011M保证大坝的安全运
28、行，应该选用其中的较大值坝顶38011M，当坝顶设置有与坝体连成整体的防浪墙（取12M）时，可降低坝顶的高程，所以取坝顶高程为38000M。坝基面高程为坝基190M；坝高为Z坝顶坝基190M。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计14第4章非溢流段的设计和计算41荷载组合计算及力矩计算初步拟定了坝段尺寸，宽缝重力坝存在一定缝宽，对设计和计算加大了很多工作量，根据参考的文献可把宽缝尺寸简化为工字形，然后根据CAD面域的计算方式可算出坝基面的形心点位置，同理也能算出折坡面的形心位置。为了方便力矩的计算，力矩取顺时针为负，其计算前提为坝基面为计算截面时，其形心点距离下游坝面为7781M；折坡面为计算截面时
29、，其形心点距离上游坝面为3117M。411自重计算及力矩计算坝体自重W（KN）的计算公式WV（41）式中V坝体体积，3；混凝土重度，取24KN/M3宽缝重力坝计算自重应计入20M坝段宽的坝体自重，应减去宽缝节约的混凝土方量。计算方法由计算得知坝体体积为VV实V宽缝；C24利用CAD做尺寸测量可以得到较准确的尺寸。如下图，说明CAD尺寸只做面积计算，其体积计算非根据CAD立体图算出，故保证了体积的准确性。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计15图41非溢流坝段剖面复杂部分立体图计算结果表如下表41自重计算截面情况实体体积M宽缝体积M坝体体积M重度KN/M自重KN坝基面2744384697436204
30、6948244912676折坡面59908385027045488134241317152所以计算结果为坝基面为计算截面时自重W4912676KN；折坡面为计算截面时自重W1317152KN。力矩计算坝基面情况在计算坝基面自重情况时，由于宽缝的存在，坝体部分体积为空腔，所以计算力矩时不能将空腔部分算进去，即宽缝空腔无自重，不存在自重产生的力矩。为此，将大坝的一个坝段切成A,B,C,D,E,F标号的6小块，计算每一规则小块对河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计16于坝基面形心点所产生的力矩，再把力矩求和即是大坝一个坝段的自重力矩。对大坝切开，将一个坝段按顺序沿11面、22面、33面、44面、55面切
31、开。如下示意图图42坝段切块示意图河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计17图43A块切块的尺寸图（1）A块的重量和力矩A块自重V20157724554400KN力臂39191524669M力矩554400466925884936KNM方向为逆时针河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计18图44B块切块的尺寸图（2）B块的重量和力矩B块自重V0537955421202449374468KN力臂39193795/32654M力矩4937446826541310398381KNM方向为逆时针图45C块切块的尺寸图（3）C块的重量和力矩C块自重V05263128113122425107696KN力臂571952
32、24495M力矩251076964951242830952KNM方向为逆时针计算梯形的形心，可以取左下角点作为坐标原点，那么，把梯形分成3部分，2个直角三角形和1个矩形，矩形形心横坐标为3575，面积为29719，第一个三角形形心横坐标为1507，面积为85127，第三个三角形的形心横坐标为7527，面积为446915，梯形面积为871795，故梯形形心横坐标为（3575297191507851277527446915）/8717955224，所以梯形形心位于距宽缝上部5224M处。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计19图46D块切块的尺寸图（4）D块的重量和力矩D块自重V16952420729
33、600KN力臂7319165719M力矩729600571941725824KNM方向为逆时针图47E块切块的尺寸图（5）E块的重量和力矩河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计20E块自重V71132420379680KN力臂778143053476M力矩3796803476131976768KNM方向为顺时针图48F块切块的尺寸图（6）F块的重量和力矩F块自重V05161965182024154008KN力臂15177811989444924M力矩1540084924758335392KNM方向为逆时针计算梯形的形心，可以取左下角点作为坐标原点，那么，把梯形分成2部分，1个直角三角形和1个矩形，矩
34、形形心横坐标为8，面积为288，三角形形心横坐标为17217，面积为3285，梯形面积为32085，故梯形形心横坐标为（8288328517217）/320858944，所以梯形形心位于距上游坝面8944M处。折坡面情况在计算折坡面自重情况时，计算原理与取坝基面时一致，也是把一个坝段切成小块。为此，将大坝的一个坝段切成5小块，计算每一规则小块自重对于折坡面形心点所产生的力矩，再把力矩求和即是大坝一个坝段的自重力矩。对大坝切开，如下示意图。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计21图49折坡面切块示意图被分成的方块标号按照坝基面的方式一致，对于折坡面计算，折坡面形心点位于距上游坝面3117M处，根据自
35、重与力矩的乘积就可以得到各方块力矩，其和为大坝自重力矩。A块自重V20157724554400KN力臂311715/22367M力矩554400236713122648KNM方向为逆时针B块自重V0537955421202449374468KN力臂3117153795/3352M力矩49374468352173798127KNM方向为逆时针C块自重V052634251812241783296KN力臂191766151740066M力矩1783296400667144954KNM方向为顺时针计算梯形的形心，可以取左下角点作为坐标原点，那么，把梯形分成3部分，2个直角三角形和1个矩形，矩形形心横坐
36、标为1675，面积为4734，第一个三角形形心横坐标为24，面积为324，第三个三角形的形心横坐标为341，面积为1134，梯形面积为6192，故梯形形心横坐标为（16754734243243411134）/6192191766，所以梯形形心位于距宽缝上部191766M处。E块自重V718242060480KN力臂6553117982453M力矩60480245314835744KNM方向为河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计22顺时针F块自重V05161965182024154008KN力臂3117894422226M力矩1540082222634229818KNM方向为逆时针综上，最终结果表4
37、2非溢流坝段自重及力矩截面情况实体体积M宽缝体积M坝体体积M重度KN/M自重KN力矩KNM坝基面27443846974362046948244822202288752873045折坡面59908385027045488134241440962281608554127422静水压力计算及力矩计算静水压力是作用在上下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力PH和垂直水压力PV两种。水平水压力PH（KN）计算公式PH122（42）式中H计算点处的作用水头；水的重度，常取981KN/M垂直水压力按水重计算。宽缝重力坝以一个坝段计算，应计入20M坝段宽的静水压力。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计23图
38、410静水压力计算分区示意图坝基面为计算对象分别计算出正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位三种情况下的静水压力。每种情况下，都要计算出水平水压力和垂直水压力，利用EXCEL计算，结果如下。表43水平水压力计算结果水平水压力计算对象水位计算水头水平水压力正常上游37371837331045219设计上游3759918599339350268校核上游3785918859348904305正常下游2468568316494144设计下游2502602355518324校核下游2546646409386996河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计24表44垂直水压力计算结果根据静水压力的分布图可知正常蓄水位水
39、平力2993958KN；垂直力7292723KN。设计洪水位水平力3037984KN；垂直力7651258KN。校核洪水位水平力3079656KN；垂直力8125262KN。正常蓄水位工况力矩计算区静水压力P1331045219KN；力臂L1计算水头/36123M；力矩M133104521961232027100224KNM方向为顺时针区静水压力P250772636KN；力臂L21517781956369M；力矩M25077263663693233709187KNM区静水压力P3316494144KN；力臂L3计算水头/3189M；力矩M3316494144189599228913KNM区静水
40、压力P42215459KN；力臂L477813976/36456M；力矩M422154596456143030033KNM正常蓄水位工况下的力矩之和为M1786836447KNM方向顺时针。设计洪水位工况力矩计算区静水压力P1339350268KN；力臂L1计算水头/362M；力矩M1339350268622103858545KNM方向为顺时针区静水压力P251626302KN；垂直水压力计算对象水位坝面水头体积水头垂直水压力正常上游373788751756183750772636设计上游3759990995262621859951626302校核上游378599359536142188595
41、259553正常下游2468397622583685682215459设计下游25024214253682860224886283校核下游2546452229212126462865709河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计25力臂L21517781956369M；力矩M25162630263693288079174KNM区静水压力P3355518324KN；力臂L3计算水头/32007M；力矩M33555183242007713525276KNM区静水压力P424886283KN；力臂L477814214/36376M；力矩M42488628363761586749404KNM设计洪水位工况下的
42、力矩之和为M186237304KNM方向顺时针。校核洪水位工况力矩计算区静水压力P1348904305KN；力臂L1计算水头/36286M；力矩M134890430562862193328763KNM方向为顺时针区静水压力P25259553KN；力臂L21517781956369M；力矩M2525955363693349809306KNM区静水压力P3409386996KN；力臂L3计算水头/32153M；力矩M34093869962153881546665KNM区静水压力P42865709KN；力臂L477814522/36274M；力矩M4286570962741797850303KNM校
43、核工况下力矩之和为M1949978197KNM方向顺时针。折坡面为计算对象分别计算出正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位三种情况下的静水压力。每种情况下，计算出上游的水平水压力和垂直水压力，下游无水位，利用EXCEL计算，结果如下。河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计26表45折坡面水平水压力计算结果水平水压力计算对象水位计算水头水平水压力正常上游3737887771820389设计上游375999099812187568校核上游378599359859266543根据静力分布图知折坡面下游无静水压力，上游只有静水水平压力。正常工况下，静水压力P771820389KN，力臂L887/32957M，力
44、矩M2282015617KNM；设计工况下，静水压力P812187568KN，力臂L9099/33033M，力矩M246336489KNM；校核工况下，静水压力P859266543KN，力臂L9359/33120M，力矩M2680625192KNM；413扬压力计算及力矩计算扬压力包括渗透压力和浮托力两部分。渗透压力是由上、下游水位差H产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；托浮力是由下游水面淹没计算截面而产生向上的水压力。扬压力分三种工况进行计算，分别是正常工况、设计工况、校核工况。为了方便计算，对扬压力进行分区计算，宽缝重力坝分项系数为11，渗透压力强度系数取03（岸坡段）。下图为扬压力分
45、区示意图河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计27图411扬压力分区计算示意图坝基面为计算对象公式为U0（43）式中0为水的容重981KN/M3，为浮托力作用面积系数，值为1；V为计算断面以上尾水位以下包围的体积。正常工况浮托力计算。A区UA1981KN/M320M151M568M168276816KN方向向上河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计28LA7781151/2231MMA168276816231388719445KNM逆时针方向渗透压力计算。B区UB119812063807492976KN方向向上LB151778137019MMB4929767019346019885KNM顺时针方向C区UC
46、11981203438070513967655KN方向向上LC151778134/365586MMC13967655586780233185KNM顺时针方向D区UD119812068883055751387KN方向向上LD15177816/37119MMD5751397119409441253KNM顺时针方向扬压力的力矩之和M388719445346019885780233185409441253114697488KNM设计工况浮托力计算。A区UA1981KN/M320M151M602M178349724KN方向向上LA7781151/2231MMA178349724231411987862K
47、NM逆时针方向渗透压力计算。B区UB1198120637744886640KN方向向上LB151778137019MMB48866407019342993234KNM顺时针方向C区UC11981203437740513845479KN方向向上河海大学混凝土宽缝重力坝毕业设计29LC151778134/365586MMC138454795586773408450KNM顺时针方向D区UD119812068805055701080KN方向向上LD15177816/37119MMD57010807119405859852KNM顺时针方向扬压力的力矩之和M411987862342993234773408450405859852111027367KNM校核工况浮托力计算。A区UA1981KN/M320M151M6460M191385252KN方向向上LA7781151/2231MMA191385252231442099932KNM逆时针方向渗透压力计算。B区UB1198120637204816714KN方向向上LB151778137019MMB48167147019338085150KNM顺时针方向C区UC119812034372005136473
