现浇楼板连续梁设计.doc

1、扬州大学本科生毕业设计09 现浇楼板、连续梁设计9.1 现浇楼板设计按考虑塑性内力重分布的方法计算，取 1 米板宽作为计算单元。双向板四边固定设计 (按弹性理论)图 9.1 轴与轴间计算模型图（走道）9.1.1 荷载计算恒载设计值 2/0.517.42mkNg活载设计值 3q2/.853kg一米板宽全部荷载 Q/0.9.1.2 内力计算 mkNQlMlklmlyxyx 14.2057.038: 5.6.:58.06.3,1221ma, 0,2支 座跨 内查 表 得 ：扬州大学本科生毕业设计19.1.3 配筋计算 mhm8521010201，板 厚（1）平行于 方向板跨内：xl 260a 498

2、5309.5.fhMAys 选配 C8200，A S=251mm2。（2）平行于 方向板跨内：yl 260max985309.125. mfhMys 选配 C8200，A S=251mm2。（3） 方向支座：xl 2601058395.4. mfhMyxs 选配 C8200，A S=251mm2。（4） 方向支座：yl 2607485309.125. mfhys 选配 C8200，A S=251mm2。均满足要求。扬州大学本科生毕业设计29.2 现浇连续梁设计选取三层连续次梁 B 计算设计，结构布置如图 9.2 所示。图 9.2 结构布置图扬州大学本科生毕业设计39.2.1 荷载计算(1)恒荷

3、载表9.1 恒荷载 （kN/m） g梁1.7921.7921.7921.72.721.7921.7921.7921.7921.7921.792墙00583583583583583583000g板3.63.6.6.96.96.6.6.63.63.63.649149149141414914914914914914910.50.5.275.275.275.275.275.2750.50.50.5扬州大学本科生毕业设计4(2)活荷载表9.2 活荷载 （kN/m） g板1.91.92.382.38.382.382.382.382.381.91.925251121111125254.4.5.95.95.9

4、5.95.95.95.94.4.扬州大学本科生毕业设计5(3)荷载组合表9.3 荷载组合（kN/m） 荷载组合 18.34 18.34 26.8 26.8 26.8 26.8 26.8 26.8 15.64 18.34 18.349.2.2 内力计算图 9.5 次梁剪力及跨间最大弯矩计算简图（1）固端弯矩=跨： mkNQlM81.96.3418212右左跨： kl 6.34521右左跨： mNQlM9.8062右左（2）次梁剪力及跨间最大弯矩的计算 mkNQxMxVmxkNVl klx 48.102.34182.98.13218.34. )(069.32.6.13.418.8.92:ma ax

5、ma左左左 左右 右左左 处 的 距 离为 左 端 至处在 跨扬州大学本科生毕业设计6同理可得：表 9.4 次梁剪力及跨间最大弯矩的计算跨度 V 左 V 右 x Mmax 33.33 32.69 1.82 10.48 31.43 34.60 1.71 8.25 46.65 49.83 1.74 16.24 48.56 47.92 1.81 13.90 48.24 48.24 1.80 14.48 48.24 48.24 1.80 14.48 47.82 48.66 1.78 13.72 50.44 46.04 1.88 17.01 20.02 16.84 1.96 -2.99 31.70 33

6、.96 1.74 10.71 33.14 32.53 1.82 9.19 9.2.3 次梁 B 正截面受弯承载力计算支座按矩形梁计算，跨中截面按 T 形梁计算。选配 2C18 （As=509mm 2）260 26201 1830397.8. 058.5418.98.9)1( mhfMAbhfmkNsssscs 支 座 满 足 要 求 。配 筋 率 %,.058.309bhs扬州大学本科生毕业设计7同理可得：表 9.5 1-12 支座正截面受弯承载力计算表支座 弯矩 M mkN s s sA实配 （mm 2） （% ） 1 19.81 0.058 0.97 183 2C18（509） 0.58

7、2 18.67 0.054 0.97 172 2C18（509） 0.58 3 24.38 0.071 0.96 227 2C18（509） 0.58 4 30.09 0.088 0.95 283 2C18（509） 0.58 5 28.94 0.084 0.96 271 2C18（509） 0.58 6 28.94 0.084 0.96 271 2C18（509） 0.58 7 28.94 0.084 0.96 271 2C18（509） 0.58 8 31.18 0.091 0.95 293 2C18（509） 0.58 9 18.91 0.055 0.97 174 2C18（509） 0

8、.58 10 13.21 0.038 0.98 121 2C18（509） 0.58 11 20.91 0.061 0.97 193 2C18（509） 0.58 12 19.81 0.058 0.97 183 2C18（509） 0.58 （2）跨中截面其中相关参数：， ，mbf120hf10， 。h35b5形 截 面 。故 属 第 一 类因 为 TmkNMmkNfffc 60.1834.81)23(20)(ax1扬州大学本科生毕业设计82C16同理可得：表 9.6 11 跨间正截面受弯承载力计算表9.2.4 次梁 B 斜截面受剪承载力计算满 足 要 求 。选 配 跨 间 %,.046.35

9、0)m42(A953197.87.064.2210. .318.48.1: s0 2621maxbhAhfMhbfkNMSysss bcs22min,i, max0 ax0 3.50,.19.00956.4.24 ,6.18.73105.7. ,5.2.25 4543mAbsAf kNVkbhf bhmsvsvyvcsvstc ww箍 筋选 用 单 肢故 仅 按 构 造 配 置 箍 筋 。 无 需 配 置 腹 筋 。满 足 要 求 。跨 间 截 面 形 状 ho(m)(kNm) 实 配 钢 筋 AS(m) 120 10 310 .48 0.64 0. 94 2C16402 0.46 .25 .5 . . 120 10 310 6.4 . 0. 146 216402 0.46 3.90 4 .8 25 C . 120 10 310 4.8 0. 130 216402 0.46 . .8 .8 . 1201031.6 01 0.1 120 2C16402 0.46 8. 3 .3 68 . 120 10 31 2.9 0.18 0.18 27 216402 0.46 .6 .7.7 14 C . 120 10 310 9.1 0.560.56 83 216402 0.46 syfcbA/h01%/s1bh2fcs/=fbf扬州大学本科生毕业设计9C8即单肢 C8200。