1、扣件式脚手架计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 483脚手架搭设高度H(m) 51.3 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 92.2立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H 1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手
2、板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区 浙江杭州市安全网设置 半封闭 基本风压 0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数 s 1.25 风
3、压高度变化系数 z(连墙件、单立杆、 1.2，0.9，0.74双立杆稳定性)风荷载标准值 k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.9/(
4、2+1)+1.430.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.9/(2+1)+30.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.11.431.52=0.32kNm=Mmax/W=0.32106/4490=71.46N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.0415004/(100206000107800)=1.602mmmax1.602mmminl a/150，10min1500/15
5、0，1010mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.11.431.5=2.35kN正常使用极限状态Rmax=1.1qla=1.11.041.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F 1=Rmax=2.35kNq=1.20.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F 1=Rmax=1.71kNq=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.7106/4490=156.35N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)max1.991mmminl b/150，10
6、min900/150 ，106mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.75扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kNRc=0.758=6kN横向水平杆：R max=2.37kNRc=0.758=6kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 51.3 双立杆计算高度H 1 24脚手架钢管类型 483 每米立杆承受结构自重标准值 0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H
7、1)=(0.129+1.52/20.033/1.8)(51.3-24)=4.28kN单内立杆：N G1k=4.28kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.129+0.033+1.52/20.033/1.8)24=4.56kN双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(51.3-24)/1.8+1)1.50.90.351/2/2=1.91kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/hlalbGkjb1
8、/2/2=24/1.81.50.90.351/2/2=1.58kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(51.3-24)/1.8+1)1.50.141/2=1.7kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/hlaGkdb1/2=24/1.81.50.141/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(51.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=
9、GkmwlaH1=0.011.524=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=NG2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=NGS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.9(13+12)/2=3.38kN内立杆：N Q1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(N G
10、1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.28+4.02)+ 0.91.43.38=14.21kN单内立杆：N=1.2(N G1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.28+1.91)+ 0.91.43.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.56+3.34)+ 0.91.43.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.56+1.58)+ 0.91.43.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数 0.85 钢丝绳安全系数k
11、9钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量n 5 吊环设置 共用卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数N 1第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离H S(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离H S(mm)卸荷点水平间距HL(m)1 27 21 3 200 1100 3钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.192=arctan(ls/Hs)=arct
12、an(3000/1100)=69.86钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.511.6821/(51.3-24)3/1.5=21.56kNP2=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.514.2121/(51.3-24)3/1.5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin1=21.56/sin86.19=21.61kNT2=P2/sin2=26.23/sin69.86=27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT 1，T 2=27.94kN绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66727.94/(215.19)=2个n=5个 满足要求！Pg=kFg/=927.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=427.94103/(65)1/2=24mm注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2
