1、1毕业论文开题报告土木工程骆驼新城D2D4地块基坑围护设计（方案一）一、选题的背景与意义考虑到当今的建筑实际，为了节省土地、充分利用地下空间，高层建筑基础本身要求有一定的埋置深度，深基坑工程也随之不断增加。而且在城市的深基坑工程往往处于人口和建筑的密集地区，场地狭小，周边环境复杂，地下城市管线众多，给基坑施工带来较大的难度。很多情况下不允许采用比较经济的放坡开挖，而需在采用必要的支护结构条件下进行基坑开挖，以保证基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全。作为基坑围护结构墙体的支承，内支撑水平横撑、角撑、斜撑等和锚杆斜锚杆、锚碇板拉杆等的作用对保证基坑稳定和控制周围地层变形极为重要。目前支护结构
2、的内支撑，常用的有钢结构支撑和钢筋混凝土结构支撑两类，钢结构支撑多用圆钢管和大规格的型钢。为减少挡墙的变形，用钢结构支撑时可用液压千斤顶施加预应力。钢筋混凝土支撑是近几年在上海地区等深基坑施工中发展起来的一种支撑形式，它多用土模或模板随着挖土逐层现浇，截面尺寸和配筋根据支撑布置和杆件内力大小而定，它刚度大，变形小，能有力的控制挡墙变形和周围地面的变形，宜用于较深基坑或周围环境要求较高的地区。二、研究的基本内容与拟解决的主要问题基本内容依据该工程地质勘测报告及地下室桩位、承台平面图及有关设计规范，考虑工程现场施工环境及条件，以及周边建筑物，构筑物的防护要求和道路管线防护要求，综合设计骆驼新城D2
3、D4地块基坑设计。拟解决的主要问题1基坑工程支护结构方案比较说明书工程概况场地工程地质条件基坑支护结构类型及适用范围至少两种方案的技术、经济比较。2设计计算书总平面图中所列各代表剖面的结构及地基计算内容计算书应包括已知条件、设计要求、计算简图、计算参数选择依据或来源标准、参数确定、计算方法、过程和结果。3施工图总平面图围护桩位图剖面图节点详图。4施工说明设计依据工程概况施工步骤及要点监测要求应急措施。三、研究的方法与技术路线2研究方法用工程设计法来解决基坑问题围护结构方案初步思路由于场地限制，初步决定用内撑式围护结构。在考虑到造价、工期、施工对环境的影响，选择钻孔灌注桩。技术路线1收集资料，包
4、括设计资料（地下室桩位、承台平面图）、工程地质勘测报告、施工现场环境及条件、施工组织、周边建筑物、构筑物、道路管线的防护要求；2方案的比较和选择，根据收集的资料和各方案的适用条件，选择最适合的方案；3进行设计，包括编制设计计算书、绘制施工图和编写说明四、研究的总体安排与进度1选题20101101201011162任务书20101117201011233撰写开题报告、文献综述20101124201012074方案比较（至少两种方案比较）20101208201012265编写计算书草稿20110117201102206设计计算书20110221201103317绘制施工图2011040120110
5、4178编写施工说明20110418201104249论文修改201104252011050610答辩准备2011050620110520五、主要参考文献1朱首明，刘平平，土力学M，北京中国建筑工业出版社，2005；2莫海鸿，杨小平，基础工程M，北京中国建筑工业出版社，2008；3宋玉普，钢筋混凝土结构M，北京机械工业出版社，20044陈基发，建筑结构荷载规范M，中国建筑工业出版社，20045朱慈勉，结构力学M，北京高等教育出版社，2004；6龚晓南，深基坑工程设计施工手册M，北京中国建筑工业出版社，199877曾国熙，地基处理手册M，北京中国建筑工业出版社，19988华东水力学院土力学教研室
6、主编，土工原理与计算M，北京水力出版社，198039中华人民共和国国家标准，建筑结构设计规范M，200810国家行业标准，建筑桩基技术规范M，200811国家行业标准，钢结构设计规范M,200312浙江省标准,建筑基坑支护技术规程M,200013JEBOUELS,FOUNDATIONANALYSISANDDOSIGN,MCGRANHILLBOOKCOMPANY,198214EWBRANDRPBRENNER,SOFTCLAYENGIUEERING,ELSEVIERSCIENTIFICPUBLISHINGCOMPANEY,198115ROLFKATZENBACH,CONTINUOUSMONITOR
7、INGOFDEEPEXCAVATIONPITSFORDAMAGEPREVENTIONJ,2007；16KELLERHOLDINGGMBH,ONTHESTRESSDEPENDENTCONTACTEROSIONINVIBROSTONECOLUMNSJ,20054毕业论文文献综述土木工程骆驼新城D2D4地块基坑围护设计（方案一）1、引言在建造埋置深度比较大的基础或地下工程时，往往需要进行较深的土方开挖。这个由地面向下开挖的地下空间称为基坑。（基坑基础）二、维护结构形式及适用范围围护结构最早采用木桩，现在常用钢筋混凝土桩、地下连续墙、钢板桩以及通过地基处理方法采用水泥土挡墙、土钉墙等。钢筋混凝土桩设置
8、方法有钻孔灌注桩、人工挖孔桩、沉管灌注桩和预制桩等。常用的基坑围护结构有悬臂式维护结构，悬臂式维护结构依靠足够的入土深度和结构的抗弯刚度来挡土和控制墙后土体及结构的变形。悬臂式维护结构对开挖深度十分明显，用意产生大的变形，有可能对相邻建筑物产生不良的影响。这种结构适用于土质较好、开挖深度较小的基坑。（基坑基础）重力式维护结构，水泥土重力式挡土墙的宽度较大，适用于较浅的基坑周边场地较宽裕的、对变形控制要求不高的基坑工程。内撑式维护结构，内撑式维护结构由挡土结构和支撑结构两部分组成。挡土结构采用密排钢筋混凝土桩和地下连续墙。支撑结构有水平支撑和斜支撑两种。根据不同的开挖深度，可采用单层会多层水平支
9、撑。当基坑面积大而开挖深度不大时，可采用单层斜撑。拉描式围护结构由挡土结构和锚固部分组成。挡土结构采用与内撑式维护结构相同的结构形式外，还可采用钢板桩作为挡土结构。锚固结构有锚杆和地面拉锚两种。根据不同的开挖深度，可采用地面拉锚。采用锚杆结构需要地基土提供较大的锚杆力，因而多采用于砂土地基或粘土地基。土钉墙围护结构适用于地下水以上或人工降水后的黏土、粉土、杂质土、以及非松散砂土、碎石土等。在淤泥质土以及未经降水处理的地下水位以下的图层中采用土钉墙要谨慎。三、我国当前深基坑支护结构计算方法及其存在的问题基坑的开挖深度在基坑工程中是主导因素，基坑场地的地质条件和周围的环境决定支护方案，而基坑的开挖
10、方式与基坑安全直接相关。（地基基础）现有的基坑支护结构的5内力变形计算的方法很多，如静力平衡法、等值梁法、连续介质有限元法以及弹性地基杆系有限元法等等。静力平衡法是最常用的方法，其要点是在选择一定的人土深度以满足整体稳定，抗隆起和抗渗要求的前提下用经典土力学理论计算主动土压力和被动土压力，然后对重力式刚性挡墙验算其抗倾覆、抗滑移稳定性，安全系数沿用设计规范中对普通挡土墙的规定；或者计算柔性挡墙的内力，对墙身和支锚结构进行设计。这种方法对于普通挡土墙或开挖深度不深的钢板桩是比较成熟的。但对深基坑，特别是软土中的深基坑支护结构设计就难以考虑更为复杂的条件和难以分析支护结构的整体性状。等值梁法把围护
11、结构简化成两根梁进行计算，虽然不能准确计算围护结构的位移，是典型的强度控制设计方法，但由于其计算简单，在单支撑的基坑工程中仍然用到这一方法。随着计算机的普及，因有限元法具有通用性和灵活性，可模拟复杂的施工过程，成为一种很有前途的基坑设计计算方法，但目前连续介质有限元法缺乏真实反映土的应力应变关系的本构模型，以及计算参数难以准确确定，也不能准确计算出支护结构及土体的位移，目前还没有得到广泛的应用。杆系有限元法作为一种计算方法具有概念清晰，计算简单，计算参数较少，受到基坑工程设计人员的青睐。但现有的杆系有限元法的计算参数的取值因为众多复杂因素的影响尚没有较好的计算方法，取值多凭设计者本人的经验，因
12、而计算结果与实际差别较大，计算结果不稳定且精度很低，不能满足对变形要求严格的、大型复杂的基坑工程的设计要求。总之，现有的基坑工程设计方法均是从保护基坑工程的稳定性出发，属于强度控制设计范畴。深基坑工程是土体与围护结构体系相互作用的一个动态变化的复杂系统，存在着许多不确定因素，仅依靠理论分析计算以及经验估计不能完全把握在复杂的开挖和降雨等条件下基坑支护结构和土体的变形破坏，也难以实现可靠而经济的基坑设计要求。因此在施工时应对整个基坑进行可靠的系统的监测，了解其变化的趋势，对反馈的监测信息进行仔细的分析，就能较好地预测基坑的变化趋势。如出现险情，可及时采取措施，保证基坑的安全。四、深基坑支护技术未
13、来发展方向随着高层建筑的增加，基础埋深也随之不断增加。2O世纪9O年代以来，出现了众多超高层建筑，地下埋深达20多米，基坑工程的设计和施工技术也日益进步，不断涌现出各种深基坑支护的结构类型与施工工艺，而且使得基坑工程的设计理论、计算方法得到不断改进，施工工艺取得长足的进步。对于深基坑支护结构的选型，建筑物地基土的类别、地6下水位的高低、土的物理力学性质指标及周边环境等，都会对其产生不可忽视的影响。支护结构型式选择合理，就能做到安全可靠，能带来可观的经济与社会效益；如果选择不当，便会危及周围环境，造成严重的后果。可见支护结构型式的优化选择是深基坑支护技术发展的必然趋势。本人通过对现在深基坑支护工
14、程研究，认为深基坑支护工程的发展方向如下1各地基本建设中的各类建筑朝着高、大、深、重等方面的发展，使得深基坑开挖与支护的难度愈来愈大。受地下空间的限制，内支撑或新型锚杆将逐渐得以推广运用。2土钉墙支护方案的大量运用，充分运用和发展了喷射混凝土技术，同时降低了工程成本，也缩短了工期。3根据目前基坑施工发展需要，将不断充实深基坑开挖、支护的施工队伍素质及装备，引进信息化施工技术，引进国外先进技术，增加技术手段。4为减少基坑工程对环境的影响，保护地下水资源，除地下连续墙外，一般采用旋喷桩或深层搅拌桩等方法构筑止水帷幕。因此水利工程中防渗墙的方法有引入到基坑工程的趋势。四、结语总的来说，基坑的开挖深度
15、在基坑工程中是主导因素，基坑场地的地质条件和周围的环境决定支护方案，而基坑的开挖方式与基坑安全直接相关。五、主要参考文献1东南大学浙江大学湖南大学苏州科技大学合编，土力学，中国建筑工业出版社2华南理工大学浙江大学湖南大学合编，基础工程，中国建筑出版社3腾智明朱金栓主编，钢筋混凝土结构及砌体结构，中国建筑工业出版社4中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载设计规范，（GB500092001）5中华人民共和国国家标准，建筑结构设计规范，（GB50010200）6国家行业标准，建筑桩基技术规范，（JGJ942008）7国家行业标准，钢结构设计规范。（GB500172003）8朱慈勉主编，结构力学，高等教
16、育出社9浙江省标准建筑基坑支护技术规程（DB33/T10082000）10龚晓南主编，深基坑工程设计施工手册，北京中国建筑工业出版社，19987711曾国熙等主编，地基处理手册，北京中国建筑工业出版社，199812华东水力学院土力学教研室主编，土工原理与计算，北京水力出版社，198013CONTINUOUSMONITORINGOFDEEPEXCAVATIONPITSFORDAMAGEPREVENTIONFMGM2007；14JEBOUELS,FOUNDATIONANALYSISANDDOSIGN,MCGRANHILLBOOKCOMPANY,198215EWBRANDRPBRENNER,SOFT
17、CLAYENGIUEERING,ELSEVIERSCIENTIFICPUBLISHINGCOMPANEY,1981,AMSTERDAM16MATSUIT,SANKCFINITEELEMENTSLOPESTABILITYANALYSISBYSHEARSTRENGTHREDUCTIONTECHNIQUEJSOILSANDFOUDATIONS,1992,32159708本科毕业论文（20届）骆驼新城D2D4地块基坑围护设计9摘要根据镇海骆驼新城D2、D4地块商务楼工程地质勘测报告及地下室平面布置图、基础平面图、基础详图及相关设计规范，考虑现场施工环境及条件，周围建筑物，构筑物的防护要求和道路管线防护
18、要求，设计D2、D4地块基坑围护结构。本设计选用钻孔灌注围护桩加支撑结构体系。设计内容包括基坑维护形式的比较选择，围护桩桩长及配筋计算，内支撑及截面配筋计算。土压力计算采用郎肯土压力计算理论；围护桩长采用等值梁法，并进行基底抗隆起稳定验算；维护桩配筋计算以混凝土结构设计规范为主要依据。关键字围护结构；桩长设计；内撑设计；配筋计算；抗隆起计算10ABSTRACTACCORDINGTOZHENHAICAMELSXINCHENGD2ANDTHED4PLOTBUSINESSBUILDINGENGINEERINGGEOLOGYSURVEYREPORTANDTHEBASEMENTLAYOUT,FOUNDA
19、TIONPLAN,BASICMAPANDRELATEDDESIGNCODE,CONSIDERSITECONSTRUCTIONENVIRONMENTANDCONDITIONS,SURROUNDINGBUILDINGS,FIXTURESPROTECTIONREQUIREMENTSANDROADLINEPROTECTIONREQUIREMENT,DESIGND2ANDTHED4PLOTPITSUPPORTINGSTRUCTURETHISDESIGNCHOOSESTHEBOREDPERFUSIONRETAININGPILEANDSUPPORTSTRUCTUREDESIGNCONTENTINCLUDIN
20、GCOMPARISONOFFOUNDATIONPITMAINTENANCEFORMCHOICE,RETAININGPILELENGTHANDREINFORCEMENTCALCULATION,INSIDETHESUPPORTANDSECTIONREINFORCEMENTCALCULATIONEARTHPRESSURECALCULATIONUSINGLANGKENSOILPRESSURECALCULATIONTHEORYRETAININGPILELENGTHSUSINGEQUIVALENTBEAMMETHODANDBASALRESISTANCETOUPLIFTSTABILITYCHECKINGMA
21、INTAINPILEREINFORCEMENTCONCRETESTRUCTUREDESIGNCALCULATIONWITH“STANDARD“ASTHEMAINBASISKEYWORDPALISADESTRUCTURETHEPILELENGTHDESIGNSUPPORTSDESIGNWITHINREINFORCEMENTCALCULATIONRESISTANCETOUPLIFTCALCULATION11目录1基坑工程支护结构方案比较说明1211工程概况1212场地工程地质特点1313水文地质概况1414基坑支护结构类型的选取14141方案设计原则14142围护方案的比较与确定1415基坑支护结
22、构形式的布置152计算书1721设计依据17211设计原则17212设计方法1722计算参数选取17221地质参数选取17222地面超载取值18221基坑开挖深度确定依据1822周围结构部署及计算分区18223围护桩受力及稳定性计算1823内支撑体系设计51231内力计算52232环梁的配筋计算52233内支撑配筋计算54235立柱配筋计算59参考文献64致谢错误未定义书签。附录错误未定义书签。121基坑工程支护结构方案比较说明11工程概况主体概况拟建的镇海新城核心区D2，D4地块商务楼选址于宁波市镇海新城，位于G329国道以东的骆驼团桥桥片区。其中D2地块总用地面积49495平方米，总建筑面
23、积340153平方米；D4地块总用地面积169128平方米，总建筑面积357347平方米；工程桩采用的钻孔灌注桩。506地理位置及周边环境拟建场地北临镇海大道（已建），西临东邑南路（未建），南为民和路（未建），D地块有金华路（未建）相隔，该地区地理条件优越，交通便捷。场地现大部分为农田，局部填有较薄的塘渣，地形较平坦。地貌上属滨海淤积平原。周边道路与基坑边的具体距离如下位置道路名称规模道路重要性距基坑最近距离（M）东侧规划道路宽12M待建98M南侧规划道路宽28M待建36M规划道路宽28M待建30M西侧目前为村道宽60M重要112M北侧镇海大道重要（新建）周边市政管线布局情况位置管线名称规模/
24、管径埋深管线重要性距基坑最近距离（M）东侧南侧自来水管600MM2M重要约51M西侧电线杆架空重要约51M电线杆架空重要约44M污水管线重要约89M北侧雨水管线重要约109M13综合管线重要约119M基坑概况本工程0000约相当于黄海高程44M，场地平整后标高约26M，相对标高1800M。具体其他各个部分的路面标高，坑底标高可见总平面图。12场地工程地质特点1）中冶沈勘工程技术有限公司提供的镇海新城核心区D2,D4地块商务楼岩土工程勘察报告2）场地平整后标高约为黄海高程26M；3）基坑开挖范围内主要以1层素填土、2层粘土、1淤泥质粘土、2层粘土及3层淤泥质粘土为主，具体各层图描述如下1层素填土
25、主要有碎石、角砾及少量粘性土组成，系近期人工堆积形成，结构松散。该层局部分布。层顶标高介于250333M之间，厚度介于050130M之间。2层粘土灰黄色，可塑，向下渐变为软塑，含铁锰质结核，切面光滑，高韧性，高杆强度，无摇震反应，土质不均，中等偏高高压缩性。顶部约020M为耕作土。该层全址分布。层高介于160247之间，厚度介于040130之间。1淤泥质粘土灰黑灰色，流塑，含腐植物，上部020040M多为泥炭质土，切面光滑，高韧性、高干强度，无摇震反应，土质不均，高压缩性。该层全址分布。层顶标高介于084146之间，厚度介于06110M之间。2层粘土灰色，软塑，局部可塑偏软，含少量腐植物，切面
26、光滑，高韧性，高杆强度，无摇震反应，土质不均，高压缩性。该层全址分布。层顶标高介于002056M之间，厚底介于070090M之间。3层淤泥质粘土灰色，流塑，局部具层理状，夹少量粉土，切面光滑，高韧性，高干强度，无摇震反应，土质较均，高压缩性。局部为淤泥质粉质粘土。该层全址分布。层高介于082033M之间，厚度介于820990M之间。4层淤泥质粉质粘土灰色，流塑，具层理状，夹粉砂薄层，下部粉砂含量渐多，切面光滑，中等韧性，中等干强度，无摇震反应，土质不均均，高压缩性。改层全址分布。层顶标高介于1045853M之间，厚度介于190630M之间。14层粉砂青灰色，砂质较均，约含5粘性土，底部含量渐高
27、，饱和，稍密。局部为细沙。该层全址分布。层顶标高介于15601204M之间，厚度介于450840M之间。层粉质粘土灰色，流塑软塑，夹粉砂团块或薄层，局部含量多，切面较粗糙，中等韧性，中等韧性，中等干强度，无摇震反应，土质不均均，中等偏高高压缩性。改层全址分布。层顶标高介于21881784M之间，厚度介于4901350M之间。13水文地质概况本地区地下水类型为赋存与上部粘性土的孔隙潜水和赋存于层、2层、1层及3层得弱承压水两类。上部浅层孔隙潜水主要受大气降水补给，多以蒸发方式排泄，水量较小，地下水位随季节性变化，雨季较高，旱季较低，水位年变化幅度约10M。下部承压水水量不大，水位动态变化不明显，
28、上覆盖土压力大，承压性较弱，对工程影响较小。勘探期间测得地下水的混合静止水位埋深为060200M，相当于标高为088145M。14基坑支护结构类型的选取141方案设计原则在确保基坑及周围建筑物安全可靠的情况下，采用最简明的支护手段，达到节省材料、方便施工、加快施工进度、降低工程造价的目的。基坑支护结构形式的选取必须综合考虑地下室特点、周周围环境和地址条件等因素，才能得到及可靠有安全、经济合理，有施工方便的基坑支护方案。本工程有以下特点1地下室特点1）基坑开挖面积较大，基坑开挖面积约18000左右，支护结构总延长米约632M。2M2）地下室基坑开挖深度约为48665M3基坑形状比较规则，接近矩形
29、。东西向最大跨度有80M，南北向最大跨度有246M。4）工程桩均为钻孔灌注桩，挤土效应不大，但开挖过程中仍须加强对工程桩的保护和检测。2周边环境特点1）周边环境相对较好，东侧及南侧为农田，西侧为村道，无重要管线及建筑物须保护。2）基坑边线距离红线较近，放坡空间有限。3工程地质特点151）基坑开挖范围内以2层淤泥质粘土为主，土层厚度较大，土质较差，抗剪强度较低。142围护方案的比较与确定根据本基坑特点，再“安全、经济、方便施工”的原则下，对多种建筑结构方案进行比较如下支护类型安全性施工可行性经济性水泥搅拌桩重力式挡墙场地无放坡空间，安全性低，变形较大宁波地区施工经验丰富，施工工期较短造价适中排桩
30、土层锚杆控制变形能力一般，安全性好宁波地区施工经验丰富，施工速度快，存在超红线问题造价适中排桩内支撑安全性好，控制变形能力好宁波地区施工经验丰富，施工工期较短造价略高排桩的选择类型如下桩类型优点缺点沉管灌注桩比钻孔灌注桩的造价低垂直度控制和挤土效应难以控制，桩径较小预应力混凝土灌桩工期短，造价高于沉管灌注桩垂直度控制和挤土效应难控制，桩径较小钻孔灌注桩截面刚度大，造价适中防渗性和墙的整体性差，污染环境。经过以上多个方案选择和比较，方案采用排桩加内支撑支护结构形式，排桩采用钻孔灌注桩。15基坑支护结构形式的布置1竖向支护体系采用排桩内支撑形式支护，典型剖面图如下16方案特点1）结构工程形式应用广
31、泛，相对简单；2）支护体系安全度高，可靠度高；3）变形较小，对周边环境影响小；4）支撑、立柱设置较多，施工工期较长；5）围护桩直径、间距、入土深度均可安全按需要进行设计及施工，具有较大的灵活性，在本地区的实际工程中应用比较广泛，已具备丰富的设计及施工经验172计算书21设计依据211设计原则1保证围护结构及土体在施工期间的整体稳定性；2在基坑开挖和施工过程中，确保周围建筑物、地下管线、路面的正常使用；3方便施工、工程造价经济合理。212设计方法按照建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）和宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定的要求，土压力计算采用郎肯土压力理论，所以土层采用水土合算。求桩
32、长和内支撑水平荷载采用等值梁法，桩长应满足抗隆起及整体稳定性要求。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。本工程重要性等级为一级，场地复杂性等级为二级（中等复杂场地），地基复杂程度等级为二级（中等复杂程度），基坑等级为二级，故重要性系数10022计算参数选取221地质参数选取本场地工程地质情况详见本工程勘察报告，本工程地下室的主要力学指标如下表层号土层名称重度（）3/KNMC（KPA）00W11填素土18501512粘土17918012341721淤泥质粘土1741071234971822粘土18413612038623淤泥质粘土17310211950024淤泥质粘土17797
33、1404314粉质粘土185109134354本工程周围为非挤土桩，对C值取原值。222地面超载取值区考虑到堆场及临时堆场的影响，取30KPA均布荷载，区考虑到道路及施工堆场影响，取均布荷载15KPA附加荷载15KPA，出入口考虑到车辆超载取35KPA，其他取为15KPA；221基坑开挖深度确定依据本工程有关部委标高和计算开挖深度统计如表所示区域自然地坪标高底板垫层底计算开挖深度计算荷载72554530（均布荷载）75557515均布荷载15（附加荷载）66548535（均布荷载）180066548515（均布荷载）22周围结构部署及计算分区根据本工程基础图、桩位图、承台详图以及场地放坡条件确
34、定本工程基坑围护结构的分段和各段的开挖深度。具体区域分区19223围护桩受力及稳定性计算2231区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为基坑北侧，支撑设置在1800M处，桩顶标高1500M，实际挖深545M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦角AIKAIPIPIK1素填土101805015005890767171302粘性土07179171920724085113811743淤泥质土08174102920724085113811744粘性土07184129900729085413711705淤泥质土8817397890732085513611686淤泥质土501779210506910
35、831144512027粘性土47185104101070208371425119320其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度5750桩顶标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数1计算模型如下图21超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布300KN/M支锚道号支锚类型水平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及的折减相互抵消，主动土压力可接计算。CAAPKZQ2CK并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动土压力
36、分开计算。（3）土层侧向土压力计算A主动土压力计算A点0724（1018071790117430）AAPKZQ2CK210208512772KPAB点0724（1018071790817430）210208513688KPAA107291018071790817430212908543224KPA2PC点07291018071790817407184302129AC108544163KPA0732744507184639229708554733KPAAC2PD点0732（101814179091740718422517330）129708557588KPAE点07321018071790817
37、4071845817330AP29708551207KPAF点0732873317388297085515877KPAA10691（873388173）208319213361KPAF2P22G点0691（8733173885177）208319219478KPAAPB计算被动土压力D点29711682266KPAPKZQ2CKPPE点3551613611682971000KPAEF点163553173136297116817175KPAPF1144535516733212029218585KPA2G点1445355167335177）212029231365KPAPD净土压力的计算D点226
38、675885322KPAPE点10001207207KPAF点17675158771798KPAF118585133635222KPA2PG点313651747811887KPA计算零点位置设土压力零点距E点X，得5322/X1798/655X489M234土压力合力及其作用点的计算（仅计算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础）（27723688）08/22584KN1EH277204089160508/6/2584784822M（3224163）07/22585KN2H3220715107/6/2528714750M4733788225/21418KN3EH473322511
39、253147225225/6/1123489619M5322489/213012KN4EH2/3489326M5支撑轴力的计算24R82225848222584749141861913012326R1855KN则2584258511231301218551161KN0P（6）桩长计算设桩端进入6层土顶面一下XM，有1161（X166）1/21661798166/3X15222/26665/5/62X3得X225M25根据工程经验，取嵌固系数K12则桩长H070822548912（166225）12910507921取桩长130则最终桩端入土深度为27米7最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q
40、0在3层X米20772584258511235222489X5222X/2X026M185508072250432584（822489043）25851749MAXM48904311236194892433454KNMO点以下最大弯矩设剪力为零与第8层X米则有116117981665222X6652得43818334202XX16M则1166（16616）1798166166/31652221616/2MAXM655/5162/3162697KNM8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）3M2/SINSINI/CMYTFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩不少
41、于6根时，其受弯承载力按下式计算26其中；SIN102CMTYSXFAFA5T3137KNM取桩径，间距700，C25混凝土，119N/,主筋HRB400，MAXM60CF2M12D22，360N/,保护层取50MM，YF24181，K0447SA2YF/SCA查表可得，034062T321531325KNM2/SINSINI/CMYTFRFR配筋率/A4181/（）1406SA2（9）基座抗隆起验算21QCSRDNCKH抗隆起安全系数3551631732717715652R181071790817407184881732717725741DHQC92KPAO1052572TAN2TAN105
42、4/45/2OQNTGEE852CT1567981724SK满足要求272232区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为西侧，支撑设置在1800M处，桩顶标高1500M，实际挖深575M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦角AIKAIPIPIK1素填土1018050150589076717130282粘性土04179171920724085113811743淤泥质土09174102920724085113811744粘性土07184129900729085413711705淤泥质土9217397890732085513611686淤泥质土481779210506910831144512
43、027粘性土591851041010702083714251193其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度5750桩顶标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数229超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布150KN/MQ2局部150KN/M0001000800支锚道号支锚类型水平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及的折减相互抵消，主动土压力可接计算。CAAPKZQ2CK并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动
44、土压力分开计算。30（3）土层侧向土压力计算A主动土压力计算A点0724（10180417915）AAPKZQ2CK210208511674KPAB点0724（1018041790917415）210208542303KPAA10729101804179091741521290854685KPA2PC点0729101804179174090718415AC121290854162KPA07321018041790917407184152970855ACP2184KPAD点0732（101814179091740718424517315）A12970855528KPAI点073218041790
45、91740718424517307173AIP2970855617KPAE点07221804179091740718417324517345515AP29708551067KPAF点0732180417909174071841737227315A129708551222KPA0691（180417909174071841737227315）AFP20831921141KPAG点0691（180417909174071841737227348AGP7715）2083192141,3KPAB局部荷载的影响31取破坏角45/2和在荷载首位两端以这两个角度做辅助线，与桩交与H、I点。而局部荷载后点可计
46、算得出作用点超过桩长，故可视为如图的作用。可计算得A点0H点0；B点11/0164044KPAC点11/4086237KPAD点11/433191KPAI点15073211KPA为计算简便把零点近似作为B点C计算被动土压力D点29711682266KPAPI点07173136116829739KPAI32E点17345513629711681297KPAPEF点136（4551737322）29711681515KPAF11445455173732221202921591KPAP2G点1445（45517373227748）21202922125KPAD净土压力的计算D点22665289139
47、3KPAPI点3961711337KPAIE点129710671112KPAF点P11515122211183KPAP2159111411134KPAG点2125141311602KPAP设土压力零点距E点X，得337/X12/386XX284M4土压力合力及其作用点的计算（仅计算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础）（16742303）05/2994KN1EH167405025230316740505/2/3/994668692M（73186）07/2906KN2H035730711307/6/906578608M2421528245/2778KN3EH24212451225
48、151245245/2/3/778353466M（393337）069/2252KN4H034533706956069069/3/2519284320M33337284/2414KN5EH2842/3189M5支撑轴力的计算34R718994692906608778466251932414189R898KN则9949067782519414898736KN0P（6）桩长计算设桩端进入6层土顶面一下M，有736（321）1/210112101/32218312/222（12352211632222/6）/1831222/2183/2602183/48/63X得X46M根据工程经验，取嵌固系数K1
49、2则桩长H050724506728412（1011246）1560507921取桩长156则最终桩端入土深度为48米7最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q0在3层米8989949062421（393242）/994314906232422211393241/245/61846KNM32O点以上最大弯矩设剪力为零与第8层米则有73612101/230322/2183602183/48得43818334202X14M则736（1012214）1/212101101/3141222251/2MAXM22251/2632222/314183/2602183214/4862127KNM3148配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）3M2/SINSINI/CMYTFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩不少于6根时，其受弯承载力按下式计36算其中；SIN102CMTYSXFAFA5T2127KNM取桩径，间距700，C25混凝土，119N/,主筋HRB400，MAXM0CF2M10D20，360N/,保
