1、本科毕业论文（20届）骆驼新城D2D4地块基坑围护设计所在学院专业班级土木工程学生姓名学号指导教师职称完成日期年月I摘要根据镇海骆驼新城D2、D4地块商务楼工程地质勘测报告及地下室平面布置图、基础平面图、基础详图及相关设计规范，考虑现场施工环境及条件，周围建筑物，构筑物的防护要求和道路管线防护要求，设计D2、D4地块基坑围护结构。本设计选用钻孔灌注围护桩加支撑结构体系。设计内容包括基坑维护形式的比较选择，围护桩桩长及配筋计算，内支撑及截面配筋计算。土压力计算采用郎肯土压力计算理论；围护桩长采用等值梁法，并进行基底抗隆起稳定验算；维护桩配筋计算以混凝土结构设计规范为主要依据。关键字围护结构；桩长
2、设计；内撑设计；配筋计算；抗隆起计算IIABSTRACTACCORDINGTOZHENHAICAMELSXINCHENGD2ANDTHED4PLOTBUSINESSBUILDINGENGINEERINGGEOLOGYSURVEYREPORTANDTHEBASEMENTLAYOUT,FOUNDATIONPLAN,BASICMAPANDRELATEDDESIGNCODE,CONSIDERSITECONSTRUCTIONENVIRONMENTANDCONDITIONS,SURROUNDINGBUILDINGS,FIXTURESPROTECTIONREQUIREMENTSANDROADLINEPROT
3、ECTIONREQUIREMENT,DESIGND2ANDTHED4PLOTPITSUPPORTINGSTRUCTURETHISDESIGNCHOOSESTHEBOREDPERFUSIONRETAININGPILEANDSUPPORTSTRUCTUREDESIGNCONTENTINCLUDINGCOMPARISONOFFOUNDATIONPITMAINTENANCEFORMCHOICE,RETAININGPILELENGTHANDREINFORCEMENTCALCULATION,INSIDETHESUPPORTANDSECTIONREINFORCEMENTCALCULATIONEARTHPRE
4、SSURECALCULATIONUSINGLANGKENSOILPRESSURECALCULATIONTHEORYRETAININGPILELENGTHSUSINGEQUIVALENTBEAMMETHODANDBASALRESISTANCETOUPLIFTSTABILITYCHECKINGMAINTAINPILEREINFORCEMENTCONCRETESTRUCTUREDESIGNCALCULATIONWITH“STANDARD“ASTHEMAINBASISKEYWORDPALISADESTRUCTURETHEPILELENGTHDESIGNSUPPORTSDESIGNWITHINREINF
5、ORCEMENTCALCULATIONRESISTANCETOUPLIFTCALCULATIONIII目录1基坑工程支护结构方案比较说明111工程概况112场地工程地质特点213水文地质概况214基坑支护结构类型的选取3141方案设计原则3142围护方案的比较与确定315基坑支护结构形式的布置42计算书521设计依据6211设计原则6212设计方法622计算参数选取6221地质参数选取6222地面超载取值6221基坑开挖深度确定依据722周围结构部署及计算分区7223围护桩受力及稳定性计算723内支撑体系设计40231内力计算40232环梁的配筋计算41233内支撑配筋计算43235立柱配筋计
6、算47参考文献53致谢错误未定义书签。附录错误未定义书签。1基坑工程支护结构方案比较说明11工程概况主体概况拟建的镇海新城核心区D2，D4地块商务楼选址于宁波市镇海新城，位于G329国道以东的骆驼团桥桥片区。其中D2地块总用地面积49495平方米，总建筑面积340153平方米；D4地块总用地面积169128平方米，总建筑面积357347平方米；工程桩采用500600的钻孔灌注桩。地理位置及周边环境拟建场地北临镇海大道（已建），西临东邑南路（未建），南为民和路（未建），D地块有金华路（未建）相隔，该地区地理条件优越，交通便捷。场地现大部分为农田，局部填有较薄的塘渣，地形较平坦。地貌上属滨海淤积平
7、原。周边道路与基坑边的具体距离如下位置道路名称规模道路重要性距基坑最近距离（M）东侧规划道路宽12M待建98M南侧规划道路宽28M待建36M西侧规划道路宽28M待建30M目前为村道宽60M重要112M北侧镇海大道重要（新建）周边市政管线布局情况位置管线名称规模/管径埋深管线重要性距基坑最近距离（M）东侧南侧西侧自来水管600MM2M重要约51M电线杆架空重要约51M北侧电线杆架空重要约44M污水管线重要约89M雨水管线重要约109M综合管线重要约119M基坑概况本工程0000约相当于黄海高程44M，场地平整后标高约26M，相对标高1800M。具2体其他各个部分的路面标高，坑底标高可见总平面图。
8、12场地工程地质特点1）中冶沈勘工程技术有限公司提供的镇海新城核心区D2,D4地块商务楼岩土工程勘察报告2）场地平整后标高约为黄海高程26M；3）基坑开挖范围内主要以1层素填土、2层粘土、1淤泥质粘土、2层粘土及3层淤泥质粘土为主，具体各层图描述如下1层素填土主要有碎石、角砾及少量粘性土组成，系近期人工堆积形成，结构松散。该层局部分布。层顶标高介于250333M之间，厚度介于050130M之间。2层粘土灰黄色，可塑，向下渐变为软塑，含铁锰质结核，切面光滑，高韧性，高杆强度，无摇震反应，土质不均，中等偏高高压缩性。顶部约020M为耕作土。该层全址分布。层高介于160247之间，厚度介于04013
9、0之间。1淤泥质粘土灰黑灰色，流塑，含腐植物，上部020040M多为泥炭质土，切面光滑，高韧性、高干强度，无摇震反应，土质不均，高压缩性。该层全址分布。层顶标高介于084146之间，厚度介于06110M之间。2层粘土灰色，软塑，局部可塑偏软，含少量腐植物，切面光滑，高韧性，高杆强度，无摇震反应，土质不均，高压缩性。该层全址分布。层顶标高介于002056M之间，厚底介于070090M之间。3层淤泥质粘土灰色，流塑，局部具层理状，夹少量粉土，切面光滑，高韧性，高干强度，无摇震反应，土质较均，高压缩性。局部为淤泥质粉质粘土。该层全址分布。层高介于082033M之间，厚度介于820990M之间。4层淤
10、泥质粉质粘土灰色，流塑，具层理状，夹粉砂薄层，下部粉砂含量渐多，切面光滑，中等韧性，中等干强度，无摇震反应，土质不均均，高压缩性。改层全址分布。层顶标高介于1045853M之间，厚度介于190630M之间。层粉砂青灰色，砂质较均，约含5粘性土，底部含量渐高，饱和，稍密。局部为细沙。该层全址分布。层顶标高介于15601204M之间，厚度介于450840M之间。层粉质粘土灰色，流塑软塑，夹粉砂团块或薄层，局部含量多，切面较粗糙，中等韧性，中等韧性，中等干强度，无摇震反应，土质不均均，中等偏高高压缩性。改层全址分布。层顶标高介于21881784M之间，厚度介于4901350M之间。13水文地质概况3
11、本地区地下水类型为赋存与上部粘性土的孔隙潜水和赋存于层、2层、1层及3层得弱承压水两类。上部浅层孔隙潜水主要受大气降水补给，多以蒸发方式排泄，水量较小，地下水位随季节性变化，雨季较高，旱季较低，水位年变化幅度约10M。下部承压水水量不大，水位动态变化不明显，上覆盖土压力大，承压性较弱，对工程影响较小。勘探期间测得地下水的混合静止水位埋深为060200M，相当于标高为088145M。14基坑支护结构类型的选取141方案设计原则在确保基坑及周围建筑物安全可靠的情况下，采用最简明的支护手段，达到节省材料、方便施工、加快施工进度、降低工程造价的目的。基坑支护结构形式的选取必须综合考虑地下室特点、周周围
12、环境和地址条件等因素，才能得到及可靠有安全、经济合理，有施工方便的基坑支护方案。本工程有以下特点1地下室特点1）基坑开挖面积较大，基坑开挖面积约180002M左右，支护结构总延长米约632M。2）地下室基坑开挖深度约为48665M3基坑形状比较规则，接近矩形。东西向最大跨度有80M，南北向最大跨度有246M。4）工程桩均为钻孔灌注桩，挤土效应不大，但开挖过程中仍须加强对工程桩的保护和检测。2周边环境特点1）周边环境相对较好，东侧及南侧为农田，西侧为村道，无重要管线及建筑物须保护。2）基坑边线距离红线较近，放坡空间有限。3工程地质特点1）基坑开挖范围内以2层淤泥质粘土为主，土层厚度较大，土质较差
13、，抗剪强度较低。142围护方案的比较与确定根据本基坑特点，再“安全、经济、方便施工”的原则下，对多种建筑结构方案进行比较如下支护类型安全性施工可行性经济性水泥搅拌桩重力式挡墙场地无放坡空间，安全性低，变形较大宁波地区施工经验丰富，施工工期较短造价适中排桩土层锚杆控制变形能力一般，安全性好宁波地区施工经验丰富，施工速度快，存在超红线问题造价适中4排桩内支撑安全性好，控制变形能力好宁波地区施工经验丰富，施工工期较短造价略高排桩的选择类型如下桩类型优点缺点沉管灌注桩比钻孔灌注桩的造价低垂直度控制和挤土效应难以控制，桩径较小预应力混凝土灌桩工期短，造价高于沉管灌注桩垂直度控制和挤土效应难控制，桩径较小
14、钻孔灌注桩截面刚度大，造价适中防渗性和墙的整体性差，污染环境。经过以上多个方案选择和比较，方案采用排桩加内支撑支护结构形式，排桩采用钻孔灌注桩。15基坑支护结构形式的布置1竖向支护体系采用排桩内支撑形式支护，典型剖面图如下方案特点1）结构工程形式应用广泛，相对简单；2）支护体系安全度高，可靠度高；3）变形较小，对周边环境影响小；4）支撑、立柱设置较多，施工工期较长；5）围护桩直径、间距、入土深度均可安全按需要进行设计及施工，具有较大的灵活性，在本地区的实际工程中应用比较广泛，已具备丰富的设计及施工经验52计算书621设计依据211设计原则1保证围护结构及土体在施工期间的整体稳定性；2在基坑开挖
15、和施工过程中，确保周围建筑物、地下管线、路面的正常使用；3方便施工、工程造价经济合理。212设计方法按照建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）和宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定的要求，土压力计算采用郎肯土压力理论，所以土层采用水土合算。求桩长和内支撑水平荷载采用等值梁法，桩长应满足抗隆起及整体稳定性要求。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。本工程重要性等级为一级，场地复杂性等级为二级（中等复杂场地），地基复杂程度等级为二级（中等复杂程度），基坑等级为二级，故重要性系数01022计算参数选取221地质参数选取本场地工程地质情况详见本工程勘察报告，本工程地下室的主要
16、力学指标如下表层号土层名称重度（3/KNM）C（KPA）00W11填素土18501512粘土17918012341721淤泥质粘土17410712349722粘土18413612038623淤泥质粘土17310211950024淤泥质粘土177971404314粉质粘土185109134354本工程周围为非挤土桩，对C值取原值。222地面超载取值区考虑到堆场及临时堆场的影响，取30KPA均布荷载，区考虑到道路及施工堆场影响，取均布荷载15KPA附加荷载15KPA，出入口考虑到车辆超载取35KPA，其他取为15KPA；7221基坑开挖深度确定依据本工程有关部委标高和计算开挖深度统计如表所示区域自
17、然地坪标高底板垫层底计算开挖深度计算荷载180072554530（均布荷载）75557515均布荷载15（附加荷载）66548535（均布荷载）66548515（均布荷载）22周围结构部署及计算分区根据本工程基础图、桩位图、承台详图以及场地放坡条件确定本工程基坑围护结构的分段和各段的开挖深度。具体区域分区223围护桩受力及稳定性计算2231区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为基坑北侧，支撑设置在1800M处，桩顶标高1500M，实际挖深545M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦角AIKAIKPIKPIK81素填土101805015005890767171302粘性土0717917
18、1920724085113811743淤泥质土08174102920724085113811744粘性土07184129900729085413711705淤泥质土8817397890732085513611686淤泥质土501779210506910831144512027粘性土471851041010702083714251193其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度5750桩顶标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数1计算模型如下图9超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布300KN/M支锚道号支锚类型水
19、平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及C的折减相互抵消，主动土压力可接AAAPKZQ2CK计算。并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动土压力分开计算。（3）土层侧向土压力计算10A主动土压力计算A点AAAPKZQ2CK0724（1018071790117430）210208512772KPAB点AB1P0724（1018071790817430）210208513688KPAAB2P07291018071790817430212908543224KPAC点AC1P072910180717
20、9081740718430212908544163KPAAC2P0732744507184639229708554733KPAD点AD1P0732（101814179091740718422517330）29708557588KPAE点AEP07321018071790817407184581733029708551207KPAF点AF1P0732873317388297085515877KPAAF2P0691（873388173）208319213361KPAG点AGP0691（8733173885177）208319219478KPAB计算被动土压力D点PDPPKZQ2CKPPP29711
21、682266KPAE点PEP3551613611682971000KPAF点PF1163553173136297116817175KPAPF2144535516733212029218585KPAG点PGP1445355167335177）212029231365KPAD净土压力的计算D点DP226675885322KPAE点EP10001207207KPA11F点F1P17675158771798KPAF2P18585133635222KPAG点GP313651747811887KPA计算零点位置设土压力零点距E点X，得5322/X1798/655X489M4土压力合力及其作用点的计算（仅计
22、算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础）1E（27723688）08/22584KNH277204089160508/6/2584784822M2E（3224163）07/22585KNH3220715107/6/2528714750M3E4733788225/21418KN12H473322511253147225225/6/1123489619M4E5322489/213012KNH2/3489326M5支撑轴力的计算R82225848222584749141861913012326R1855KN则0P2584258511231301218551161KN（6）桩长计算设桩
23、端进入6层土顶面一下XM，有1161（X166）1/21661798166/3X152222X/26665/53X/6得X225M13根据工程经验，取嵌固系数K12则桩长H070822548912（166225）12910507921取桩长130则最终桩端入土深度为27米7最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q0在3层X米20772584258511235222489X5222X/2X026MMAXM185508072250432584（822489043）2585174948904311236194892433454KNMO点以下最大弯矩设剪力为零与第8层X米则有1161179816652
24、22X6652X得4382X1833420X16M则MAXM1166（16616）1798166166/31652221616/2655/5162/3162697KNM148配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）33M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩不少于6根时，其受弯承载力按下式计算其中SIN102CMTYSXFAFA；1252TMAXM3137KNM取桩径600，间距700，C25混凝土，CF119N/2M,主筋HRB400，12D22，YF360N/2MM,保护层取50MM，SA41812MM，KYF/SCAF
25、A0447查表可得，0304，0642T，33M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR321531325KN配筋率SA/A4181/（2300）1406（9）基座抗隆起验算21QCSRDNCNKRHDQ抗隆起安全系数2RD3551631732717715651RDHQ18107179081740718488173271772574C92KPAO1052TAN2TAN10545/2TAN45105/2OQNTGEE2571/CQNNTG852156225792847187122574SK满足要求152232区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为西侧，支撑设置在1800M处，桩顶标高1
26、500M，实际挖深575M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦AIKAIKPIKPIK16角1素填土10180501505890767171302粘性土04179171920724085113811743淤泥质土09174102920724085113811744粘性土07184129900729085413711705淤泥质土9217397890732085513611686淤泥质土481779210506910831144512027粘性土591851041010702083714251193其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度5750桩顶
27、标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数217超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布150KN/MQ2局部150KN/M0001000800支锚道号支锚类型水平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及C的折减相互抵消，主动土压力可接AAAPKZQ2CK计算。并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动土压力分开计算。（3）土层侧向土压力计算18A主动土压力计算A点AAAPKZQ2CK0724（10180417915）210208511674KPAB点A
28、B1P0724（1018041790917415）210208542303KPAAB2P0729101804179091741521290854685KPAC点AC1P072910180417917409071841521290854162KPAAC2P073210180417909174071841529708552184KPAD点AD1P0732（101814179091740718424517315）2970855528KPAI点AIP073218041790917407184245173071732970855617KPAE点AEP072218041790917407184173245
29、1734551529708551067KPAF点AF1P073218041790917407184173722731529708551222KPAAF2P0691（180417909174071841737227315）20831921141KPAG点AGP0691（1804179091740718417372273487715）2083192141,3KPAB局部荷载的影响取破坏角45/2和在荷载首位两端以这两个角度做辅助线，与桩交与H、I点。而局部荷载后点可计算得出作用点超过桩长，故可视为如图的作用。可计算得A点0H点0；B点11/0164044KPA19C点11/4086237KPAD点
30、11/433191KPAI点15073211KPA为计算简便把零点近似作为B点C计算被动土压力D点PDP29711682266KPAI点PIP07173136116829739KPAE点PEP17345513629711681297KPAF点PF1136（4551737322）29711681515KPAPF21445455173732221202921591KPAG点PGP1445（45517373227748）21202922125KPAD净土压力的计算20D点DP226652891393KPAI点IP3961711337KPAE点EP129710671112KPAF点P115151222
31、11183KPAP2159111411134KPAG点GP2125141311602KPA设土压力零点距E点X，得337/X12/386XX284M4土压力合力及其作用点的计算（仅计算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础）1E（16742303）05/2994KNH167405025230316740505/2/3/994668692M2E（73186）07/2906KNH035730711307/6/906578608M3E2421528245/2778KNH24212451225151245245/2/3/778353466M4E（393337）069/2252KNH034
32、533706956069069/3/2519284320M5E337284/2414KNH2842/3189M215支撑轴力的计算R718994692906608778466251932414189R898KN22则0P9949067782519414898736KN（6）桩长计算设桩端进入6层土顶面一下M，有736（321）1/210112101/32218312/222（122211632222/6）/1831222/2183/2602183/483X/6得X46M根据工程经验，取嵌固系数K12则桩长H050724506728412（1011246）1560507921取桩长156则最终桩
33、端入土深度为48米7最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q0在3层米8989949062421（393242）/994314906232422211393241/245322/61846KNMO点以上最大弯矩设剪力为零与第8层米则有73612101/230322/2183602183/4823得4382X183342014M则MAXM736（1012214）1/212101101/3141222251/222251/2632222/314183214/2602183314/4862127KNM8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）33M2/3SINSINSIN/CMYSS
34、TFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩不少于6根时，其受弯承载力按下式计算其中SIN102CMTYSXFAFA；1252TMAXM2127KNM取桩径500，间距700，C25混凝土，CF119N/2M,主筋HRB400，10D20，YF360N/2MM,保护层取50MM，SA31412MM，KYF/SCAFA048查表可得，0307，0636T，33M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR193512510148185KN配筋率SA/A3141/（2250）16069基座抗隆起验算21QCSRDNCNKRHDQ抗隆起安全系数242RD35317346779651R
35、DHQ18104179091740718471732273247C92KPA1052TAN2TAN10545/2TAN45105/2OQNTGEE258221/2581/105CQNNTGTG8529652589285213212247SK满足要求2233区域结构设计计算（1）计算模型该段为基坑东侧出入口处，支撑设置在1800M处，桩顶标高1500M，实际挖深485M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦角AIKAIKPIKPIK251粘性土1417917110506910831144512022淤泥质土09174102105006910831144512023粘性土0818412910
36、2007000836143011954淤泥质土9917397101007020837142511935淤泥质土241779211900658081115212336粘性土631851041140067008181491220其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度4850桩顶标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数126超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布350KN/M支锚道号支锚类型水平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及C
37、的折减相互抵消，主动土压力可接AAAPKZQ2CK计算。并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动土压力分开计算。（3）土层侧向土压力计算A主动土压力计算27A点AAAPKZQ2CK0691（10165041790417435）210208312846KPAB点AB1P0691（10165041790917435）21020831344KPAAB2P070010165041790917435212908363046KPAC点AC1P071016504179091740818435212908364075KPAAC2P07021016504179091740818435297
38、08374626KPAD点AD1P0702（1016514179091740718422517315）29708375356KPAE点AEP0702101650417909174081841751733529708371057KPAF点AF1P0702165041790917408184991733529708371665KPAAF2P0658（1650417909174081849917335）20831921565KPAG点AGP0658（165041790917408184991732417735）20811921843KPAB计算被动土压力D点PDP29711932314KPAE点PE
39、P31516142511932979496KPAF点PF1163155173142529711932182KPAPF215231516517321239223072KPAG点PGP152（35151617342）2123922877KPAC净土压力的计算28D点DP23146754436KPAE点EP949610571074KPAF点F1P21821665517KPAF2P2307215657422KPAG点GP29518431107KPA计算零点位置设土压力零点距E点X，得1074/X517/5XX09M4土压力合力及其作用点的计算（仅计算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础
40、）1E（2848344）08/22512KNH28480502560505/6/251261675M2E（30464075）08/22848KNH30460804100808/6/28485862M293E4626675175/2100KNH4626175175/221175175/6/10040528M4E107409/248KNH06M5支撑轴力的计算R71251267528486210049868284806R1524KN则0P15242512284810086848928KN（6）桩长计算设桩端进入6层土顶面一下XM，有928（X41）1/251741（X41/3）742/42X/23
41、63X/624得X22M根据工程经验，取嵌固系数K12则桩长H71124122146630取桩长150则最终桩端入土深度为79米7最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q0在3层X米1524251228484626X（6754626）2X/35X10MMAXM152430325122728482131000852483KNMO点以下最大弯矩设剪力为零与第8层X米则有9285172X/241得X39M则MAXM92839517393939/62373KNM8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）3133M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆
42、形截面钢筋混凝土桩不少于6根时，其受弯承载力按下式计算其中SIN102CMTYSXFAFA；1252TMAXM24523KNM取桩径500，间距700，C25混凝土，CF119N/2M,主筋HRB400，11D22，YF360N/2MM,保护层取50MM，SA34552MM，KYF/SCAFA05325查表可得，0313，0624T，33M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR215671251017162145KN配筋率SA/A3455/（2250）17068基座抗隆起验算21QCSRDNCNKRHDQ抗隆起安全系数2RD3551631732717715651RDHQ1810717
43、9081740718488173271772574C92KPAO1052TAN2TAN10545/2TAN45105/2OQNTGEE2571/CQNNTG852156225792847187122574SK满足要求322234区域支护结构设计计算（1）计算模型该段为基坑东南侧，支撑设置在1800M处，桩顶标高1500M，实际挖深485M。（2）土层参数图层名称层厚重度粘聚力内摩擦角AIKAIKPIKPIK1粘性土1617917110506910831144512022淤泥质土09174102105006910831144512023粘性土081841291020070008361430119
44、5334淤泥质土8917397101007020837142511935淤泥质土291779211900658081115212336粘性土641851041140067008181491220其他计算参数规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ12099基坑等级二级基坑深度4850桩顶标高1500桩直径0500桩间距0700混凝土强度C25放坡个数1超载个数1计算模型34超载序号类型超载值作用深度作用宽度距坑边距Q1均布150KN/M支锚道号支锚类型水平间距竖向间距1内撑式1001800维护桩外侧上端有一段放坡，放坡线内、外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及C的折减相互抵消，主动土
45、压力可接AAAPKZQ2CK计算。并且考虑地下水的作用位置以及局部超载的影响，特将局部超载与主动土压力分开计算。（3）土层侧向土压力计算A主动土压力计算35A点PKZQ2CKPPP0691（10165061790217415）210208311464KPAB点AB1P0691（10165061790917415）210208312306KPAAB2P070010165061790917415212908361896KPAC点AC1P07101650617909174081841521292927KPAAC2P07021650617909174081841529708375356KPAD点AD1
46、P0702（1016514179091740718422517315）29708375356KPAE点AEP0702101650617909174081841551731529708379183KPAF点AF1P07021650617909174081848915297085513230KPAAF2P0658（873388173）208319213417KPAG点AGP0658（8733173885177）208119216795KPAB计算被动土压力D点PDP29711932314KPAE点PEP31516142511932979496KPAF点PF116315421731425297119
47、31985KPAPF21425315164217321239220968KPAG点PGP152（35151617342）2123922877KPAD净土压力的计算D点DP231453563042KPAE点EP9496918316KPA36F点F1P198513230663KPAF2P209681341775503KPAG点GP28771679511975KPA计算零点位置设土压力零点距E点X，得316/X662/42XX02M3土压力合力及其作用点的计算（仅计算净土压力零点以上的部分，作用点以净土压力为零点为基础）1E（14642304）07/21319KNH146407079。40707/6
48、/1319784602M2E（18962927）08/21929KNH3220715107/6/2528714527M3E34745356155/2762KNH3774155155/219225225/6/112348940M4E31602/20316KN37H2/3020133M4支撑轴力的计算R641319602192952776240R760KN则0P761319192976233KN（5）桩长计算38设桩端进入6层土顶面一下XM，有33（X02）1/202316X662/43X/6得X36M根据工程经验，取嵌固系数K12则桩长H0708155315123610730507921取桩长1
49、10则最终桩端入土深度为46米6最大弯矩计算O点以上最大弯矩计算设剪力Q0在3层X米76013191929347453563474X/2X10MMAXM76015101319（60239）3474101/243563774/1551/61441KNMO点以下最大弯矩设剪力为零与第8层X米则有3303166622X/8得X2M39则MAXM33220316213312/39533KNM7配筋计算按混凝土结构设计规范（GB5001002002）33M2/3SINSINSIN/CMYSSTFRFAR当沿边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土桩不少于6根时，其受弯承载力按下式计算其中SIN102CMTYSXFAFA；125
