1、本科毕业论文（20届）国骅世纪宜家花园B地块基坑围护设计所在学院专业班级土木工程学生姓名学号指导教师职称完成日期年月I摘要根据国骅世纪宜家花园B地块工程地质勘测报告及地下室平面布置图、基础平面布置图、基础详图及相关设计规范，考虑工程现场施工环境及条件，周围建筑物，构筑物的防护要求和道路管线防护要求，设计国骅世纪宜家花园B地块基坑围护结构。本设计选用钻孔灌注围护桩加支撑结构体系。设计内容包括基坑围护形式的比较选择，围护桩桩长及配筋计算，内支撑布置及截面配筋计算。土压力计算采用郎肯土压力计算理论；围护桩长设计采用等值梁法，并进行基底抗隆起稳定验算；围护桩及支撑的配筋计算以混凝土结构设计规范为主要依
2、据。关键词围护结构；桩长设计；内撑设计；配筋计算；抗隆起稳定计算ABSTRACTACCORDINGTOTHEBPLOTOFTHEGUOHUASHIJIYIJIAHUAYUANBUSINESSBUILDINGENGINEERINGGEOLOGYSURVEYREPORTANDTHEBASEMENTLAYOUT,FOUNDATIONPLAN,BASICMAPANDRELATEDDESIGNCODE,CONSIDERSITECONSTRUCTIONENVIRONMENTANDCONDITIONS,SURROUNDINGBUILDINGS,FIXTURESPROTECTIONREQUIREMENTSAN
3、DROADLINEPROTECTIONREQUIREMENT,DESIGNBPLOTOFTHEGUOHUASHIJIYIJIAHUAYUANPITSUPPORTINGSTRUCTURETHISDESIGNCHOOSESTHEBOREDPERFUSIONRETAININGPILEANDSUPPORTSTRUCTUREDESIGNCONTENTINCLUDINGCOMPARISONOFFOUNDATIONPITMAINTENANCEFORMCHOICE,RETAININGPILELENGTHANDREINFORCEMENTCALCULATION,INSIDETHESUPPORTANDSECTION
4、REINFORCEMENTCALCULATIONEARTHPRESSURECALCULATIONUSINGLANGKENSOILPRESSURECALCULATIONTHEORYRETAININGPILELENGTHSUSINGEQUIVALENTBEAMMETHODANDBASALRESISTANCETOUPLIFTSTABILITYCHECKINGMAINTAINPILEREINFORCEMENTCONCRETESTRUCTUREDESIGNCALCULATIONWITH“STANDARD“ASTHEMAINBASISKEYWORDSPALISADESTRUCTURETHEPILELENG
5、THDESIGNSUPPORTSDESIGNWITHINREINFORCEMENTCALCULATIONRESISTANCETOUPLIFTCALCULATIONII目录1基坑工程支护结构方案比较说明书111工程概况112场地工程地质特点113水文地质概况214基坑支护结构类型及适用范围215方案的比较3151基坑支护结构型式的比较3152排桩式围护墙竖向支护构件型式比较42计算书521设计依据5211设计原则5212设计方法5213设计等级522围护结构布署及计算5221基坑开挖深度确定5222围护结构平面区段划分图6223本工程各地层物理力学性质分析统计6224围护桩受力及稳定性计算722
6、41区域支护结构设计计算72242区域支护结构设计计算142243区域支护结构设计计算212244区域支护结构设计计算2823内支撑体系设计35231内力计算35232环梁配筋计算352321内力分析352322WL1配筋计算352323WL2配筋计算36233内支撑配筋计算372331内力分析及相关参数确定372332支撑1（ZC1）的纵向钢筋计算382333支撑2（ZC2）的纵向钢筋计算392334支撑3（ZC3）的纵向钢筋计算402335支撑的箍筋配置计算41234连系杆配筋41235立柱配筋计算422351内力计算422352立柱1（LZ1）配筋及入土深度计算432353立柱2（LZ2
7、）配筋及入土深度计算442354立柱3（LZ3）配筋及入土深度计算452355立柱4（LZ4）配筋及入土深度计算463设计说明48III31设计依据4832基坑施工及开挖要求4833基坑排水4934其它50参考文献51致谢错误未定义书签。附录错误未定义书签。11基坑工程支护结构方案比较说明书11工程概况主体概况拟建的国骅世纪宜家花园B地块商住楼位于下应镇妙胜村，拟建建筑物包括地层商业用房，高层商住楼，整个场地设两层地下室。工程围护桩采用850900的钻孔灌注桩。地理位置及周边环境拟建场地东侧紧邻河流，西侧紧邻下应大道，南侧为环城南路，北侧为厂房，拟建场地地内地形起伏变化不大，交通便利，无明显不
8、良地质作用，场区相对稳定，适宜建筑。基坑边与各周边环境的距离及具体情况东侧距基坑周边最近距离14M，围墙外为河流，该侧拟作材料堆场。南侧距基坑周边最近距离36M处有配套物业、社区管理用房（已建），该侧拟作为施工道路及零星材料堆场。西侧距基坑周边最近距离19M处是下应大道，该侧拟作施工道路。北侧距基坑周边最近距离10M处拟作施工道路，并有零星材料堆放。基坑概况本工程0000约相当于黄海高程5800M，场地平整后标高约2500M，相对标高3300M。12场地工程地质特点依据宁波冶金勘察设计研究院提供的工程地质勘察报告，知在场地所研究的深度内有性质如下的地层分布层素填土灰色，稍密，主要由碎石、角砾及
9、少量粘性土组成，系新近堆积，不宜直接作为建筑物的基础持力层。1层粘土灰黄色，层状结构，软塑为主，局部可塑，高干强度，高韧性，切面较光滑，无摇震反应，土质不均，中等偏高高压缩性。2层淤泥质粘土灰黑色，流塑，含少量腐植物，切面光滑，高韧性、高干强度，无摇震反应，土质不均，高压缩性。1层淤泥灰色，流塑，高干强度，高压缩性，易触变，工程性能差。2层淤泥质粘土灰黑灰色，流塑，含腐植物，切面光滑，高韧性、高干强度，无摇2震反应，土质不均，高压缩性。3层粉质粘土灰色，流塑软塑，夹粉砂团块或薄层，局部含量多，切面较粗糙，中等韧性，中等韧性，中等干强度，无摇震反应，土质不均均，中等偏高高压缩性。1层淤泥质粘土灰
10、色，流塑，局部具层理状，夹少量粉土，切面光滑，高韧性，高干强度，无摇震反应，土质较均，高压缩性。2层粘土灰色，絮状结构，鳞片状构造，含贝壳碎片及腐植物，流塑，高干强度，高韧性，切面光滑，无摇振反应。13水文地质概况根据地下水的赋存条件，水理性质，水力特征及埋藏条件，拟建场地地下水类型可分为第四系空隙水分为浅部孔隙潜水和深部孔隙承压水。场地内地表水属于宁波平原河网水系，拟建场地东侧紧邻一条河流，河水位受降水控制，枯季水位下降，雨季水位上涨，平时水位较为平稳。由于场地内地下水埋深较浅，而浅部地基土主要为淤泥质土，其水量较小，渗透系数较小。场地中的3层土中粉土或粉砂含量较高，有一定的透水性能，对施工
11、不利。14基坑支护结构类型及适用范围基坑支护结构类型主要有1放坡开挖；2重力式围护墙；3土钉墙；4排桩式围护墙1放坡开挖适用于周围场地开阔，周围无重要建筑物，只要求稳定，位移控制无严格要求，价钱最便宜，回填土方较大。2重力式围护墙重力式围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入的水泥浆强行搅拌,形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。重力式围护墙优点由于一般坑内无支撑,便于机械化快速挖土具有挡土、止水的双重功能一般情况下较经济施工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微,因此在闹市区内施工更显出优越性。水泥土围护墙的缺点首先是位移相对较大,尤其在基坑长度大时,为此可采取中间加墩、起拱等措施以限制过大的位移其次
12、是厚度较大,只有在红线位置和周围环境允许时才能采用,而且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周围环境。3土钉墙3土钉墙是一种边坡稳定式的支护,其作用与被动的具备挡土作用的上述围护墙不同,它是起主动嵌固作用,增加边坡的稳定性,使基坑开挖后坡面保持稳定。土钉墙主要用于土质较好地区,我国华北和华东北部一带应用较多,目前我国南方地区亦有应用,有的已用于坑深10M以上的基坑,稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、在土质较好地区应积极推广。4排桩式围护墙排桩式围护结构在我国得到广泛的应用。其多用于坑深715M的基坑工程,在我国北方土质较好地区已有89M的臂桩围护墙。排桩式支护墙体的特点有施工时无振
13、动、无噪音等环境公害,挤土现象小,对周围环境影响小墙身强度高,刚度大,支护稳定性好,变形小当工程桩也为灌注桩时,可以同步施工,从而施工有利于组织、方便、工期短桩间缝隙易造成水土流失,特别时在高水位软粘土质地区,需根据工程条件采取注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡水问题适用于软粘土质和砂土地区,但是在砂砾层和卵石中施工困难应该慎用桩与桩之间主要通过桩顶冠梁和围檩连成整体,因而相对整体性较差,当在重要地区,特殊工程及开挖深度很大的基坑中应用时需要特别慎重。15方案的比较151基坑支护结构型式的比较该工程基坑周围场地较小，且基坑周围有道路及建筑物需要保护，不允许基坑侧壁有过大变形，基坑开挖深
14、度最深处可达79M。根据场地条件，对各种围护结构形式进行比较选择，如表支护结构型式优点缺点放坡开挖价格便宜。需要场地大，对位移控制差，回填土方较大。重力式围护墙坑内无支撑，具有挡土、止水的双重功能，挤土轻微。位移相对较大，其次是厚度较大，需要足够场地容纳挡土墙。土钉墙稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好对土质的要求高。排桩式围护墙挤土现象小,对周围环境影响小墙身强度高,刚度大,支护稳定性好,变形小。桩间缝隙易造成水土流失，整体性较差4152排桩式围护墙竖向支护构件型式比较排桩式围护墙根据竖向支护构件的的不同可分为沉管灌注桩，预应力混凝土管桩，钻孔灌注桩等。桩类型优点缺点沉管灌注桩比钻
15、孔灌注桩的造价低垂直度和挤土效应难控制。预应力混凝土管桩工期段，造价高于沉管灌注桩垂直度和挤土效应难控制。钻孔灌注桩截面刚度大，无挤土效应防渗性和整体性差，造价高根据拟建工程的场地条件，周围有道路需要保护，对位移有一定控制要求，要求围护结构有较大的刚度；基坑周围场地较小，不允许围护结构本身或施工占较大场地；以及对施工条件的考虑，钻孔灌注桩是最合适的选择，故拟建工程采用内支撑钻孔灌注桩结构围护体系。52计算书21设计依据211设计原则1保证围护结构及土体在施工期间的整体稳定性；2在基坑开挖和施工过程中，确保周围建筑物、地下管线、路面的正常使用。3方便施工、工程造价经济合理212设计方法按照建筑基
16、坑支护技术规程（JGJ12099）和宁波市软土深基坑支护设计与施工暂行技术规定的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，所有土层采用水土合算。求桩长和内支撑水平荷载采用等值梁法，桩长应满足抗隆起及整体稳定性要求。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。213设计等级根据浙江省建筑基坑工程技术规程，本基坑属二级基坑工程，重要性系数O10。22围护结构布署及计算根据本工程基础图、桩位图、承台详图以及场地放坡条件确定本工程基坑围护结构的分段和各段的开挖深度。221基坑开挖深度确定确定基坑计算开挖深度原则基坑四周承台较密，计算开挖深度按承台底垫层底标高记（即计算开挖深度为79M）可以将整个
17、基坑按开挖情况的不同分为4个计算区域，I区段承台底垫层标高112M，取开挖深度为79米，采用钻孔灌注桩；区段承台底垫层标高112M，取开挖深度为79米，采用钻孔灌注桩；区段承台底垫层标高112M，取开挖深度为79米，采用钻孔灌注桩；区段承台底垫层标高112M，取开挖深度为79米，采用钻孔灌注桩；6222围护结构平面区段划分图具体各区域分区计算图如图具体各区域计算参数见下表计算区域场地相对标高3300M3300M3300M3300M计算深度79M79M79M79M地面荷载20252030223本工程各地层物理力学性质分析统计本工程工程桩采用钻孔灌注桩，支护桩也是钻孔灌注桩，无挤土效应，故不考虑土
18、参数折减。以下计算模型图中土层分别用12345678表示1212312土层重度粘聚力内摩擦角KAIKAIKPIKPI素填土1801015058870767316983130321粘土18826149059090768716923130092淤泥质粘土17513293072180849613856117711淤泥16811485074250861713470116062淤泥质粘土17512998070910842114102118753粉质粘土189147142060610778516502128461淤泥质粘土182136112067470821414821121742粘土1821771340
19、62380789816033126627224围护桩受力及稳定性计算2241区域支护结构设计计算1、计算模型该段为基坑西侧，整平后地面标高为3300M，支撑设在6200M处，桩顶标高为4800M，实际挖深79M，结构外侧地面附加均布荷载Q取值为200KPA土层参数计算模型如下图土层层厚重度粘聚力内摩擦角浮重度素填土0518010150801粘土10188260149882淤泥质粘土3717513293751淤泥6516811485682淤泥质粘土4817512998753粉质粘土10189147142891淤泥质粘土100182136112822粘土13182177134828围护桩外侧都存在
20、地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及的折减相互抵消，主动土压力可接KACZKAPA2Q计算。2、土层侧向土压力计算（1）主动土压力计算A点333332KACQHKAPAA0721817529202132084962864KPAB点3333312KACQHKAPAB0721817552202132084965769KPA4433422KACQHKAPAB0742517552202114086176277KPAC点44443342KACQHHKAPAC074251755216827202114086179645KPAD点444433412KACQHHKAPAD07425175521686520
21、21140861714385KPA554433522KACQHHKAPAD0709117552168652021290842113283KPAE点55554433512KACQHHHKAPAE070911755216865175482021290842119398KPA66554433622KACQHHHKAPAE060611755216865175482021470778516149KPAF点6666554433612KACQHHHHKAPAF0606117552168651754818912021470778517294KPA7766554433722KACQHHHHKAPAF067471
22、7552168651754818912021360821419565KPAG点777766554433712KACQHHHHHKAPAG9067471755216865175481891182102021360821431845KPA887766554433822KACQHHHHHKAPAG062381755216865175481891182102021770789828712KPAH点88887766554433812KACQHHHHHHKAPAH06238175521686517548189118210182132021770789830188KPA（2）被动土压力计算C点442KPCP
23、PC2114116062646KPAD点4444412KPCHKPPPD168381347021141160611245KPA5544422KPCHKPPPD168381410221291187512066KPAE点555544512KPCHHKPPPE14102168381754821291187523912KPA665544622KPCHHKPPPE16502168381754821471284628173KPAF点66665544612KPCHHHKPPPF165021683817548189121471284631292KPA77665544722KPCHHHKPPPF14821168
24、3817548189121361217428024KPAG点7777665544712KPCHHHHKPPPG14821168381754818911821021361217454998KPA8877665544822KPCHHHHKPPPG16033168381754818911821021771266260396KPAH点888877665544812KPCHHHHHKPPPH1603316838175481891182101821321771266264189KPA10（3）净土压力的计算C点PCPPCPAC264696456999KPAD点PD1PPD1PAD1112451438531
25、4KPAPD2PPD2PAD212066132831217KPAE点PE1PPE1PAE123912193984514KPAPE2PPE2PAE2281731614912024KPAF点PF1PPF1PAF1312921729413998KPAPF2PPF2PAF228024195658459KPAG点PG1PPG1PAG1549983184523153KPAPG2PPG2PAG2603962871231684KPAH点PH1PPH1PAH1641893018834001KPA设土压力零点O距D点为X，得X/（48X）1217/4514X102M从而得出如下净土压力分布图11（4）土压力合力及
26、作用点的计算（仅计算净土压力零点以上部分，作用点为净土压力零点）EA12328645769/29928KN/MHA128642323/229052323/6/99282738102854MEA26277964527/221495KN/MHA262772727/233682727/6/2149538102607MEA3314699938/219264KN/MHA33143838/2385938382/6/19264102316MEA41217102/2621KN/MHA42102/3068M（5）支撑轴力计算由M0得RCHEAIHAI0R98299288542149560719264316621
27、068R28163KN/M应力零点等效支反力PO计算PO992821495192646212816323145KN/M（6）桩长计算设桩端进入1层土顶面以下XM23145（478X）4514378378/310X/213011（049X）8459XX/214694XXX/60解得X418M12嵌固系数K，排桩取110桩长H23273810211（3781418）197M取2000M，相应的标高为262M，嵌固长度为20881021018M最终进入1层土深度1018137854M1M（7）最大弯矩计算O点以上最大弯矩，MMAX1计算设剪力Q0点位于B点下XM处2816399286277X3368
28、XX/54解得X235MMMAX128163（23235）9928（102235）6277235235/2（96456277）235235235/（2327）7747KNMO点以下最大弯矩，MMAX2计算设剪力Q0点位于F点一下XM处231454514378/28459X14694XX/20（1202413998）/2解得X0186MMMAX223145（37810168）4514378378/6（1202413998）1/212024/21974/6/130110186845901860186/214694018601860186/6095279KNM8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB50
29、0102002）SINTSINRAFRFMSSYC33SIN32BBB6250507501750122251/TCSYAFAFB取桩径850，桩间距1100，MMAX95279KNM，取砼强度C25，FC119N/MM2，主筋2225钢筋，均匀布置，FY360N/MM2，保护层厚度35MM，8200螺旋筋，162000加强筋。AS10800MM213BYSCFAFA36010800/119314425205761075057610750576205062505761/20342T12520566M2/3119425SIN336039010800SINTSIN/131322KNM12511952
30、7913101满足要求配筋率AS/A10800/425219MIN04，满足设计要求（9）基底抗隆起稳定性验算抗隆起安全系数QDHCNDNKSCQ12D21683817548189101825424318QDH118051881017537168651754818910182542042293C136KPA112地基承载力系数NC、NP采用PRANDTL公式计算TAN2E2/45TANQN211TAN2E2/21145TAN277TAN/1QCNN（2771）/0198894QDHCNDNKSCQ12（24318277136894）/42293188120，满足基坑抗隆起稳定要求。142242
31、区域支护结构设计计算1、计算模型该段为基坑北侧，整平后地面标高为3300M，支撑设在6200M处，桩顶标高为4800M，实际挖深79M，结构外侧地面附加均布荷载Q取值为250KPA土层参数计算模型如下图土层层厚重度粘聚力内摩擦角浮重度素填土0618010015801粘土09188260149882淤泥质粘土3417513293751淤泥6516811485682淤泥质粘土5617512998753粉质粘土15189147142891淤泥质粘土62182136112822粘土611821771348215围护桩外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及的折减相互抵消，主动土压力可接KAC
32、ZKAPA2Q计算。2、土层侧向土压力计算（1）主动土压力计算A点333332KACQHKAPAA0721817529252132084963225KPAB点3333312KACQHKAPAB0721817549252132084965751KPA4433422KACQHKAPAB0742517549252114086176259KPAC点44443342KACQHHKAPAC074251754916832521140861710001KPAD点444433412KACQHHKAPAD0742517549168652521140861714367KPA554433522KACQHHKAPAD0
33、709117549168652521290842113424KPAE点55554433512KACQHHHKAPAE070911754916865175562521290842120373KPA66554433622KACQHHHKAPAE060611754916865175562521470778516982KPAF点6666554433612KACQHHHHKAPAF0606117549168651755618915252147077851870KPA7766554433722KACQHHHHKAPAF06747175491686517556189152521360821421131KPA
34、G点777766554433712KACQHHHHHKAPAG160674717549168651755618915182622521360821428744KPA887766554433822KACQHHHHHKAPAG0623817549168651755618915182622521770789825845KPAH点88887766554433812KACQHHHHHHKAPAH062381754916865175561891518262182612521770789832771KPA（2）被动土压力计算C点442KPCPPC2114116062646KPAD点4444412KPCHKP
35、PPD168351347021141160610566KPA5544422KPCHKPPPD168351410221291187511356KPAE点555544512KPCHHKPPPE14102168351755621291187525176KPA665544622KPCHHKPPPE16502168351755621471284629652KPAF点66665544612KPCHHHKPPPF1650216835175561891521471284634330KPA77665544722KPCHHHKPPPF1482116835175561891521361217430752KPAG点7
36、777665544712KPCHHHHKPPPG148211683517556189151826221361217447476KPA8877665544822KPCHHHHKPPPG160331683517556189151826221771266252259KPAH点888877665544812KPCHHHHHKPPPH16033168351755618915182621826121771266270059KPA17（3）净土压力的计算C点PCPPCPAC2646100017355KPAD点PD1PPD1PAD110566143673801KPAPD2PPD2PAD211356134242
37、068KPAE点PE1PPE1PAE125176203734803KPAPE2PPE2PAE229652169821267KPAF点PF1PPF1PAF13433018701563KPAPF2PPF2PAF230752211319621KPAG点PG1PPG1PAG1474762874418732KPAPG2PPG2PAG2522592584526414KPAH点PH1PPH1PAH1700593277137288KPA设土压力零点O距D点为X，得X/（56X）2068/4803X168M从而得出如下净土压力分布图18（4）土压力合力及作用点的计算（仅计算净土压力零点以上部分，作用点为净土压力
38、零点）EA1232255751/28976KN/MHA1322522/2252622/6/8976335168909MEA26259100013/22439KN/MHA2625933/2374233/6/243935168656MEA37355380135/219523KN/MHA338013535/2355435352/6/19523168362MEA42068168/21737KN/MHA42168/3112M（5）支撑轴力计算由M0得RCHEAIHAI0R101889769092439656195233621737112R30865KN/M应力零点等效支反力PO计算PO897624391
39、952317373086523761KN/M（6）桩长计算设桩端进入1层土顶面以下XM23761（542X）4803392392/315X/221225（072X）9621XX/29111XXX/6/62解得X337M19嵌固系数K，排桩取110桩长H2335168110（39215337）1985M取2000M，相应的标高为262M，嵌固长度为2085168982M最终进入1层土深度9823921544M1M（7）最大弯矩计算O点以上最大弯矩，MMAX1计算设剪力Q0点位于B点下XM处3086589766259X3742XX/6解得X275MMMAX130865（2275）8976（0912
40、75）6259275275/2（100016259）275275275/（233）85767KNMO点以下最大弯矩，MMAX2计算设剪力Q0点位于E点一下XM处237614803392/21267X296XX/3解得X105MMMAX223761（392105）4803392（392/3105）/21267105105/2296105105105/2/3/1588352KNM8配筋计算按混凝土结构设计规范（GB500102002）SINTSINRAFRFMSSYC33SIN32BBB6250507501750122251/TCSYAFAFB取桩径850，桩间距1100，MMAX88352KNM
41、，取砼强度C25，FC119N/MM2，主筋2225钢筋，均匀布置，FY360N/MM2，保护层厚度35MM，8200螺旋筋，162000加强筋。AS10800MM2BYSCFAFA36010800/11931442520576201075057610750576205062505761/20342T12520566M2/3119425SIN336039010800SINTSIN/131322KNM1251188352121484满足要求配筋率AS/A10800/425219MIN04，满足设计要求（9）基底抗隆起稳定性验算抗隆起安全系数QDHCNDNKSCQ12D21683517556189
42、151824426523QDH118061880917534168651755618915182442542785C136KPA112地基承载力系数NC、NP采用PRANDTL公式计算TAN2E2/45TANQN211TAN2E2/21145TAN277TAN/1QCNN（2771）/0198894QDHCNDNKSCQ12（26523277136894）/42785200120，满足基坑抗隆起稳定要求。212243区域支护结构设计计算1、计算模型该段为基坑东侧，整平后地面标高为3300M，支撑设在6200M处，桩顶标高为4800M，实际挖深79M，结构外侧地面附加均布荷载Q取值为200KPA
43、土层参数计算模型如下图土层层厚重度粘聚力内摩擦角浮重度素填土0518010015801粘土07188260149882淤泥质粘土3517513293751淤泥7916811485682淤泥质粘土6017512998753粉质粘土14189147142891淤泥质粘土94182136112822粘土181821771348222围护桩外侧都存在地面超载，考虑地面超载Q的扩散效应，以及的折减相互抵消，主动土压力可接KACZKAPA2Q计算。2、土层侧向土压力计算（1）主动土压力计算A点333332KACQHKAPAA0721817529202132084962864KPAB点3333312KACQ
44、HKAPAB0721817547202132084965137KPA4433422KACQHKAPAB0742517547202114086175627KPAC点44443342KACQHHKAPAC074251754716832202114086179619KPAD点444433412KACQHHKAPAD0742517547168792021140861715482KPA554433522KACQHHKAPAD0709117547168792021290842114489KPAE点55554433512KACQHHHKAPAE07091175471687917560202129084212
45、1935KPA66554433622KACQHHHKAPAE060611754716879175602021470778518317KPAF点6666554433612KACQHHHHKAPAF06061175471687917560189142021470778519921KPA7766554433722KACQHHHHKAPAF06747175471687917560189142021360821422489KPAG点777766554433712KACQHHHHHKAPAG230674717547168791756018914182942021360821434032KPA8877665
46、54433822KACQHHHHHKAPAG0623817547168791756018914182942021770789830734KPAH点88887766554433812KACQHHHHHHKAPAH062381754716879175601891418294182182021770789832778KPA（2）被动土压力计算C点442KPCPPC2114116062646KPAD点4444412KPCHKPPPD168471347021141160613282KPA5544422KPCHKPPPD168471410221291187514199KPAE点555544512KPCHH
47、KPPPE14102168471756021291187529006KPA665544622KPCHHKPPPE16502168471756021471284634134KPAF点66665544612KPCHHHKPPPF1650216847175601891421471284638500KPA77665544722KPCHHHKPPPF1482116847175601891421361217434498KPAG点7777665544712KPCHHHHKPPPG148211684717560189141829421361217459853KPA8877665544822KPCHHHHKPPPG160331684717560189141829421771266265648KPA
